65Mn钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图)

利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,大致确定了避免网状铁素体、贝氏体以及魏氏组织铁素体的冷却速度,找出了生产65Mn钢盘条的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据.

钢的连续冷却转变图的神经网络计算模型及预测软件设计

建立了基于人工神经网络技术预测钢的过冷奥氏体连续冷却转变 (CCT)图的计算模型 ,并在此基础上设计了一种预测CCT图的软件—Eagleye2 0 0 3。在计算模型中综合考虑了CCT图的物理意义和几何特征 ,同时为了方便计算也忽略了一些次要因素。通过该软件可以根据钢的化学成分和热处理工艺预测其连续冷却转变图 ,这对钢的合金设计及组织、性能预测都有很大帮助。

钢的连续冷却转变图的预测研究进展

对钢的连续冷却转变图的预测方法进行了综述,指出:物理模拟法根据相变理论建立物理模型,然后进行数值计算,它具有坚实的理论基础;Scheil法根据等温转变图推算连续冷却转变图;统计方法包括经验公式法和人工神经网络法,它们不考虑问题的物理意义,只根据实验数据本身进行预测。几种方法各有所长,但也都存在一些不足,在实际工作中应综合使用。

低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变

利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。

2A14合金的连续冷却转变动力学曲线及其应用

测定2A14合金连续冷却转变动力学曲线（CCT图）,并对该曲线进行应用研究。通过DSC分析和SEM组织观察确定2A14合金合理的固溶温度,采用动态电阻法测得固溶后合金连续冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率变化判断相变信息,绘制2A14合金的CCT图,利用透射电镜（TEM）观察连续冷却过程中合金的组织转变。结果表明：2A14合金适宜的固溶温度为505℃;随着冷却速度的增加,相变开始温度先降低,在达到某冷却速度时骤升,然后持续增加;相变主要集中在140~380℃的温度区间发生,抑制相变发生的临界冷却速度稍大于38.5℃/s;在实验范围内,20 mm厚的2A14合金板适宜采用60℃或100℃水淬,参考所测CCT图制定分级淬火工艺,可以在最大限度减小淬火应力的同时,抑制第二相的析出。

连续冷却条件下Ti-1300合金的组织演变与连续转变图（英文）

通过OM、SEM、TEM和EBSD研究了Ti-1300合金在连续冷却条件下组织演变规律和亚稳β相的分解形式,并采用高精度膨胀法建立了合金的连续冷却转变动力曲线。结果表明:当连续冷却速度比较缓慢时,Ti-1300合金发生β→α+β转变,并获得集束状的显微组织;而当冷却速度0.3°C/s<v<1.5°C/s时,Ti-1300合金发生β→α+β+βm转变,并获得细针状的α+β组织和残余的βm相;当冷却速度大于3°C/s时,Ti-1300合金基本获得全部β相,所以把3°C/s认为是合金的临界冷却转变速度。在缓慢冷却过程中,Mo当量梯度是合金中α相生长主要动力。随着冷却速度的增加,Ti-1300合金的显微硬度先增加后降低,在冷却速度为0.3°C/s时,显微硬度达到最大值。

V析出对针状铁素体转变的影响

本文研究N与V结合成V（C，N）析出时对奥氏体分解成针状铁素体的影响。通过2种不同N含量的C—Mn—V钢，在2种不同奥氏体化温度，即不同奥氏体晶粒尺寸下的连续冷却转变图（CCT），分析了V（C，N）在晶内析出的形核能。结果表明，奥氏体分解成针状铁素体，必须具备2个条件：首先，奥氏体内须有一定量的V（C，N）析出；第二，用先共析铁素体在奥氏体晶界形成而不形成贝氏体。第二部分研究奥氏体等温分解时，析出物对针状铁素体形成动力学的影响。

海上风电用S460钢焊接性能研究

为了研究海上风电用钢的焊接接头性能,以S460钢为研究对象,采用焊接热模拟方法对其焊接热影响区粗晶区进行了热模拟,建立了连续冷却组织转变图,并对粗晶区不同热输入的热影响区组织与性能特征进行了研究。结果表明:S460钢对焊接热输入具有较好的适应性,焊接接头具有优良的综合性能,热影响区具有较低的淬硬性,可以满足大容量风电用高性能厚板大热输入焊接的技术要求。

高铬抗磨白口铸铁的精密强化

推荐JDodd和JLParks提出的计算高铬铸铁连续冷却的淬透性公式,并对其进行了补充。通过对工厂生产的典型铸件半冷却时间的测试,利用Dodd公式计算,对合金成分进行了设计。热处理后测定铸件硬度,结果表明设计正确,铸件在生产中应用显示,抗磨性能良好。

42CrMo钢CT图的数值计算方法

利用3次样条插值的方法对42CrMo钢的IT曲线进行了数值化处理。通过对IT曲线进行多项式拟合,利用孕育期迭加原理,建立了由IT图计算CT图的数学模型,并基于Matlab商业数学软件,计算出了一系列连续冷却的转变点,绘制出42CrMo钢的CT图。得到的IT图与实际IT图十分吻合。所建立的CT图与实际CT图进行了对比分析,二者吻合较好。

低碳铌微合金化Q370qE-HPS钢的控轧控冷工艺研究

Q370qE-HPS钢是新一代低碳铌微合金化高性能桥梁用钢,其化学成分(质量分数)为0.08%C、0.25%Si、1.45%Mn、0.012%P、0.002%S、0.030%Nb、0.012%Ti、0.035%Al。为了制定合理的控轧控冷工艺,以获得含有细小铁素体和少量珠光体的显微组织和优良的力学性能,在Gleeble-3500热模拟试验机上对Q370qE-HPS钢进行双道次热压缩和两段控轧控冷试验,得到了该钢在不同工艺参数条件下的真应力-真应变曲线和连续冷却转变曲线,建立了Q370qE-HPS钢的静态再结晶图和形变奥氏体CCT曲线。结果表明:在≥1000℃以≥10 s的道次间隔时间压缩变形,Q370qE-HPS钢的静态再结晶体积分数X_(srx)≥90%,可作为粗轧工艺;在≤925℃以≤20 s的道次间隔时间压缩变形,X_(srx)≤20%,可作为精轧工艺。两段热压缩变形后以约5℃/s速率冷却至580℃,Q370qE-HPS钢的铁素体晶粒细化、珠光体减少,避免了粒状贝氏体的形成,可作为控冷工艺。根据再结晶图和CCT曲线制定的Q370qE-HPS钢的控轧控冷工艺为:粗轧温度≥1050℃、精轧温度≤925℃,轧后以5℃/s速率冷却。以该工艺试生产的Q370qE-HPS钢板的屈服强度≥410 MPa,抗拉强度≥520 MPa,断后伸长率≥23%,屈强比≤0.83,-40℃冲击吸收能量(KV_(2))≥200 J。

1800MPa级热冲压钢的研究

以DIL805型热膨胀仪和Gleeble3500热力模拟实验机为平台,利用热膨胀法结合金相法,分别研究了新开发1 800 MPa级热成形钢B1800HS的静态连续冷却转变曲线和10%变形量下的动态连续冷却转变曲线,并对不同冷却速度下的显微组织和硬度变化进行了观察和检测分析,用于指导热成形试验的工艺参数制定。

各种钢铁的焊接

论述了淬火工具钢焊接工艺选择特点。焊接时的主要危险是热影响区由于淬火而形成裂纹。以X38CrMov51钢为例说明了使用连续冷却转变图选择预热温度。