不完全正火对连续油管钢组织与性能的影响

利用金相显微镜、洛维光学硬度计和万能试验机研究了正火工艺对连续油管钢组织和性能的影响。结果表明,随加热温度和水冷温度的升高,组织中的珠光体和M-A岛不断增加,尺寸逐渐增大;硬度降低,韧性提高,同时能消除卷管时产生的应力和组织不均匀性;加热到820℃保温5min空冷到350℃再水冷至室温,组织较均匀,抗拉强度达954.70 MPa,屈强比为0.92。

高温回火对连续油管钢组织与性能的影响

利用金相显微镜、硬度计、材料动态试验机研究了回火工艺对连续油管钢CT80组织与性能的影响。结果表明,经560℃保温30 min回火处理的连续油管钢,具有较均匀的组织,抗拉强度和屈强比分别达680.6 Mpa和0.74。

QT1100连续油管钢的抗液固两相流冲蚀性能

采用含砂粒清水混合液(携砂液)对QT1100连续油管钢进行液固两相流冲蚀试验,研究了携砂液冲刷角度(15°,30°,45°,60°,75°,90°)、冲刷速度(2.4,7.2,12.0,16.9 m·s^(−1))、砂质量浓度(15,30,45,60,75 kg·m^(−3))、砂类型(尖角形天然石英砂、近圆形人工陶粒砂)和砂粒径(0.063~0.420 mm)对试验钢抗冲蚀性能的影响,分析了冲蚀损伤机理。结果表明:在试验参数下冲蚀后,试验钢均主要发生机械冲刷磨损,损伤机理均包括微切削和冲击挤压,其中小角度冲刷以微切削为主,大角度冲刷以冲击挤压为主。试验钢的冲蚀速率随着冲刷角度或砂粒径的增大先增大后减小,在45°冲刷角度或者0.15~0.18 mm粒径天然石英砂条件下试验钢的冲蚀损伤最大;冲蚀速率随着冲刷速度增大而增大,随着砂质量浓度增加先增大,当砂质量浓度为60 kg·m^(−3)时减小,随后快速增大;相较于近圆形人工陶粒砂,尖角形天然石英砂的冲蚀速率更大,对试验钢的冲蚀磨损更严重。

回火温度对连续油管用钢组织与力学性能的影响

对CT80连续油管用钢进行不同温度回火热处理,研究了回火温度对其显微组织与力学性能的影响。结果表明:不同回火温度下实验钢的显微组织主要为铁素体、回火索氏体和残留奥氏体;随回火温度的升高,显微组织中带状组织越明显,实验钢的屈服强度和抗拉强度呈下降趋势,延伸率逐渐升高,屈强比明显增加。

调质处理对CT80连续油管用钢应变疲劳行为的影响

对CT80连续油管用钢分别进行950℃淬火和550℃或650℃回火的调质热处理;通过轴向低循环疲劳试验,对比了不同调质工艺处理后试验钢的疲劳性能,并对断口形貌进行分析。结果表明:淬火温度950℃、回火温度650℃的调质处理工艺能够有效地提高CT80连续油管用钢疲劳性能;其疲劳裂纹起源于试样表面,且呈多源性特征。

合金元素和工艺参数对非调质CT80钢组织性能影响

研究了终轧温度、冷却速度和卷取温度等工艺参数对具有不同Mo、Nb含量的非调质CT80连续油管用钢组织性能的影响。结果表明,满足其强韧性要求的组织特征为针状铁素体和贝氏体复相组织,且弥散分布约4%的细小M/A岛。终轧温度主要影响组织均匀性。当冷却速度由40～45℃/s提高到60～70℃/s后,铁素体形态转变为针状,其内部亚晶面积增加,位错密度升高。卷取温度影响复相组织中强化相的形态与分布。为避免珠光体或马氏体而促进贝氏体组织转变充分,卷取温度应约为450℃。Mo元素含量提高至0.24%可促进针状铁素体转变并形成细小的强化相M/A岛,起到良好的亚结构强化和相变强化效果。Mo和Nb含量的增加使得实验钢对冷速的敏感性明显降低,增强了非调质CT80连续油管用钢控冷过程工艺稳定性。

武钢管线钢研发新进展

介绍了近年来武钢管线钢生产技术及产品研发的主要成果。采用独特的控轧控冷(STMCP)技术,成功开发出厚规格海底管线钢和X80钢级抗大变形管线钢;掌握了耐冲蚀磨损的机理,成功开发出长距离煤浆输送用WJ65钢;创建专有的成分和生产工艺,实现了连续油管用钢、超大输气量高压管道工程用X90钢级管线钢、高频电阻焊管用K55钢的工业生产。

连续油管采油作业一体化技术研究与应用

针对国内油田持续增加的平台定向井、大角度斜井的采油作业技术需求,研究形成了连续油管采油作业一体化技术。研究试验电驱动、井场快速连接的简易低成本连续油管作业装备及井下配套工具、工艺,将无杆举升与连续油管作业两项技术集成融合,转变传统的采油作业方式,形成连续油管采油作业一体化配套技术,定型技术和管理模式,建立标准规范。现场试验29口井,泵效提高20%,节电30%以上,系统效率提高3.88%,试验井运行时率由90%提高到97%。采油作业班组人员由16人减少至8人,大幅削减人工成本,检泵和作业效率也得到提高,由3d/口提高至1d/口,年作业能力达到300口井。建立了稳定实用和经济高效的连续油管采油作业一体化模式。