薄板坯连铸动态液芯压下技术的应用与完善

分析了薄板坯连铸动态液芯压下技术的原理和唐钢FTSC薄板坯连铸机动态液芯压下技术的特点,介绍了动态液芯压下技术在唐钢的应用情况.通过实践应用证明,动态液芯压下技术是衔接薄板坯连铸连轧的关键技术,解决了薄板坯连铸连轧之间铸坯厚度匹配问题.而唐钢又对其进行了完善和发展,使其具有更高的实用价值.

基于自适应模糊PID的连铸机电液伺服控制系统设计

为了提高连铸机电液伺服控制能力,提出基于自适应模糊PID的连铸机电液伺服控制方法,构建连铸机电液伺服控制的动力学模型和运动学模型,计算连铸机电液伺服控制的未知载荷和质量参数,采用双连杆柔性空间驱动方法进行连铸机电液伺服结构参数识别,考虑连铸机电液迭代跟踪误差和控制输入迭代更新率进行连铸机电液伺服结构的自适应模糊PID控制,对连铸机电液伺服系统的控制参量进行约束模型构建,得到控制目标函数,设计3层前向变结构PID神经网络,采用自适应的加权学习方法进行连铸机电液伺服控制系统的PID参数调节和深度学习,实现铸机电液伺服控制系统的自适应模糊控制。仿真结果表明,采用该方法进行连铸机电液伺服控制的自适应性能较好,控制输出的稳定性较高,提高了连铸机电液伺服效能。

连铸结晶器内钢液涡流现象的大涡模拟及控制

采用大涡模拟方法对结晶器内钢液涡流现象进行模拟,研究了水口插入深度、出流角度等与“湍动涡”在液面停留时间的关系,分析了“湍动涡”和“偏流涡”的形成机理,提出了消除“湍动涡”的平板式涡阻止器结构,对涡阻止器作用下“湍动涡”和“偏流涡”的运动规律进行模拟,数值模拟结果表明:“湍动涡”是由于流体本身的脉动所形成的,随着水口出流角度的增大及水口插入深度的增加,“湍动涡”在液面的停留时间延长;“偏流涡”是由于水口不对中导致的液面的不对称流动以及流体本身的脉动综合作用形成的,平板式涡阻止器能有效消除“湍动涡”,并对“偏流涡”有一定的减弱作用。

连铸钢液全封闭浇注终点检测系统

1.前言为了解决特殊钢钢液在无氧化全封闭浇注时,浇注终点无法确定的困难,我厂与浙江大学共同开展了“特殊钢连铸钢包浇注终点控制系统”的研制工作。以往的全封闭浇注。

黄铜包纯铜绞线复合材料拉拔过程中横截面结构、显微组织和力学性能变化

对采用固/液连铸复合成形工艺制备的外径8.5 mm黄铜包覆纯铜绞线复合坯进行拉拔加工,研究拉拔过程中复合材料横截面结构、组织和力学性能的变化规律与变形机制。结果表明:复合坯具有良好的表面质量和冶金结合的黄铜/纯铜界面,断后伸长率达到53.1%。拉拔过程中,纯铜绞线与黄铜包覆层的协同变形程度较高。随着总变形量的增大,纯铜绞线发生塑性变形流入各纯铜线之间构成的三角弧形间隙区,当总变形量增大至50%时,三角弧形间隙区被纯铜填满。随着总变形量增加至63%,纯铜绞线内部先后产生位错胞、条状微晶带等组织;黄铜包覆层内部先后形成平面位错网、相互交叉的形变孪晶和切变带,主要变形机制依次为位错平面滑移、形变孪生和剪切变形机制。复合材料的抗拉强度由铸态的240 MPa增大到总变形量63%的519 MPa,而断后伸长率由铸态的53.1%降低到3.2%。"固/液连铸复合成形→拉拔"短流程加工方法可适用于制备高速铁路贯通地线用黄铜包覆纯铜绞线复合材料。

Cu-24Pb-2Sn/1010层状复合材料中富Pb二次相凝固形态研究

采用固-液连铸复合工艺制备了富Pb第二相的Cu-24Pb-2Sn/1010钢复合材料。首先基于相图计算方法计算得到了Cu-Pb-2Sn体系的伪二元相图,揭示Cu-24Pb-2Sn合金在凝固过程中的物相演变。随后,基于热力学计算得到液相的摩尔混合吉布斯自由能^(m)G^(L)_(mix)云图,发现随着体系温度降低,^(m)G^(L)_(mix)曲线由代表均匀混溶态的凹型转变为代表富Pb相和富Cu相两相分离的穹顶型,这表明富Pb相的形核驱动力随着温度降低而连续升高。进一步基于相场模拟计算得到了富Pb第二相于凝固过程中的形貌演变过程,表明随着凝固过程进行,富Pb第二相液滴开始形核长大,同时随着凝固过程延长,液滴间通过碰撞凝固并实现快速粗化。在高浇注温度下,由于体系处于单相L相区的时间较长,富Pb相的形核生长过程相对滞后,导致第二相液滴未获得足够的生长、碰撞时间,因此Cu-24Pb-2Sn合金层的第二相尺寸较小。