一种新型Ni-Fe基高温合金的冷变形及再结晶退火工艺研究

本文研究了一种新型Ni-Fe基高温合金在不同冷变形量下冷轧和退火处理对其组织演变和性能的影响。结果表明,在相同退火条件下,冷变形量为10%时,合金未发生显著的静态再结晶,仅表现出回复过程;冷变形量为30%和50%时,均发生了静态再结晶,生成了新的等轴晶粒,说明再结晶的临界变形量大于10%。合金的晶粒尺寸随退火温度和保温时间的增加而增大,但退火温度的影响显著大于保温时间的影响。不同变形量下再结晶退火后的合金硬度与平均晶粒尺寸均符合Hall-Petch关系式。通过显微组织和力学性能分析,确定冷变形量30%为最佳变形量,匹配的最佳热处理制度为1050℃、保温30min。研究结果为优化Ni-Fe基高温合金的加工工艺提供了理论依据和参考。

冷轧无取向硅钢再结晶退火过程的EBSD分析

采用EBSD手段分析了低碳低硅(0.003%C、0.3%Si)冷轧硅钢试样在740℃加热保温6s～360s退火过程中微区取向的演变规律。结果表明:{111}〈110〉取向的再结晶晶粒在变形的{111}〈112〉取向晶粒的晶界处形核,同时{111}〈112〉取向的再结晶晶粒在变形的{111}〈110〉取向晶粒的晶界处形核,并在{111}〈112〉取向冷轧剪切带上形成{011}〈100〉取向再结晶晶粒。在一定的退火温度下,合理控制保温时间有利于提高{100}面织构的占有率。

再结晶退火温度对无取向硅钢织构和磁性能的影响

对冷轧及退火后无取向硅钢织构及磁性能的变化进行研究。借助电子背散射衍射(EBSD)技术测量退火试样的极图,计算取向分布函数(ODF)和织构组分的体积分数,并利用TYU-2000M磁性能测量仪测量试样的磁性能。结果表明,810、840、880℃下退火3 min后,试样的再结晶均充分完成,且晶粒随着退火温度的升高而长大;退火后,试样中首先显现{111}〈112〉织构组分,且随退火温度的升高呈增强趋势;退火温度继续升高时,{111}〈110〉织构组分增强,一次再结晶后材料中出现{111}面织构,导致试样的磁感应强度B50降低,同时由于晶粒的长大使得试样的铁损P15减小。

冷轧无取向硅钢再结晶退火组织和织构演变研究进展

总结了近年来冷轧无取向硅钢再结晶组织和织构演变的研究进展,重点总结了快速加热条件下再结晶组织和织构的研究进展。快速加热抑制回复,使再结晶发生前的剩余形变储能增加,导致形核驱动力增加并促进大角晶界迁移,因而使形核率增加、晶粒细化。同时,快速加热降低了晶核择优位向,最终降低了〈111〉//ND再结晶织构组分强度。

Ta-2.5W合金再结晶退火工艺的研究

钽钨合金具有高密度、耐高温、强度高、化学稳定和加工性能好等特点,是航空航天、化学、核工业、高温技术等领域不可缺少的重要材料,具有很好的应用前景。通过研究Ta-2.5W合金的金相组织和力学性能,确定了Ta-2.5W合金的再结晶退火工艺:Ta-2.5W合金锻棒的再结晶退火工艺为1450℃×30min真空退火;Ta-2.5W合金锻棒经过单道次86%的冷变形以后,再结晶退火工艺为1400℃×30min真空退火。

再结晶退火对含磷冷轧高强度钢板显微组织的影响

对含磷冷轧高强度钢板的再结晶退火工艺进行了研究,测定了含磷冷轧高强度钢的再结晶软化曲线,并得出再结晶温度。通过试样硬度的测定以及金相组织的观察分析,研究了冷轧高强度钢工艺、组织结构和硬度之间的关系。结果表明,冷轧高屈服强度钢的再结晶温度在450℃左右,再结晶完成温度大约为700℃;随着退火温度的升高,冷轧高强度钢再结晶组织晶粒不断粗大,渗碳体变化不明显,但其硬度呈明显下降趋势。

退火时间对异步轧制无取向硅钢再结晶织构与磁性的影响

对高牌号无取向硅钢进行异步轧制,然后在不同时间下进行再结晶退火,研究异步轧制条件下高牌号无取向硅钢再结晶织构随退火时间的演变过程,探讨高牌号无取向硅钢再结晶织构的形成及再结晶织构组分与磁性的关系。结果表明:在750℃再结晶退火过程中,随着退火时间的延长,α织构强度减弱,织构组分逐渐向{111}〈112〉附近聚集,铁损逐渐下降。快慢辊侧再结晶织构类型基本相同,但慢辊侧强度高于快辊侧。

再结晶退火对Ni_（47）Ti_（44）Nb_9合金冷轧板相组成及板材织构的影响

采用Ｘ射线衍射术和ＯＤＦ研究了再结晶退火对Ｎｉ４７Ｔｉ４４Ｎｂ９合金冷轧板相组成和织构的影响。结果表明，冷轧板材的相组成为Ｂ２＋β－Ｎｂ＋Ｂ１９＇；织构类型为面织构｛００１｝ｐ＋｛１１０｝ｐ再结晶退火期间，马氏体相Ｂ１９＇逆转变为母相Ｂ２，合金的相组成为：Ｂ２十β－Ｎｂ，而再结晶织构为：｛００１｝＜１１０＞ｐ。

TP2铜管再结晶退火试验

通过对TP2铜管在不同退火温度和不同保温时间进行再结晶退火试验,结合再结晶动力学和晶粒长大动力学,分析了再结晶体积分数和平均晶粒尺寸的变化规律。结果表明,随着退火温度的提高,TP2铜管发生再结晶过程的开始时刻提前,完成再结晶所需要的时间缩短,随后的晶粒长大过程相对延长,平均晶粒尺寸增加;在500℃时,随着退火时间的延长,再结晶体积分数持续增加,当平均晶粒尺寸增大到20.2μm后趋于稳定。

CSP工艺高磁感取向硅钢形变和初次再结晶退火的研究

以实验室模拟CSP连铸连轧工艺制备的热轧硅钢为基板,通过实验室常化、冷轧和初次再结晶退火实验,采用XRD和EBSD技术对样品从热轧到初次再结晶阶段的织构演变进行了研究。结果表明：GOSS晶粒起源于热轧的次表层,沿着次表层到中心层逐渐降低,热轧板中心层主要为{001}〈110〉织构。一次冷轧后,次表层存在强的{001}〈110〉和{112}〈110〉织构;1/4层存在强的{001}〈110〉和{112}〈110〉以及较强的{111}〈112〉织构;中心层则只存在强的{001}〈110〉织构。初次再结晶后,硅钢形成了强点{111}〈112〉织构的γ织构,GOSS织构再次出现,且分布在{111}〈112〉织构周围。GOSS晶粒周围以35°～55°大角度晶界为主,同时还有很高的Σ3和Σ5重合位置点阵。

高强冷轧铌钢的再结晶退火与性能模型

冷轧汽车钢板需要进行退火处理,以消除加工硬化,改善力学和加工性能。通过研究冷轧高强度含铌汽车钢板再结晶退火过程中的组织、结构与力学性能变化规律,建立再结晶退火工艺与钢板力学性能间的数学模型。该模型高度显著,可用于指导生产。

稀土铝箔再结晶退火组织、织构研究

将含w(Ce)=11.45%的Al-Ce中间合金按照一定的比例加入到高纯铝液中,制备成不同稀土含量的稀土铝锭,经过均匀化退火、热轧、冷轧,获得0.11mm厚铝箔。研究稀土含量、再结晶退火工艺对铝箔组织、织构的影响。结果表明,添加适量稀土元素Ce可以细化铝箔的再结晶晶粒,提高再结晶退火后铝箔的立方织构占有率;含w(Ce)=0.0048%的稀土铝箔530℃10 min再结晶退火时立方织构含量最高。

再结晶退火对3003电子铝箔组织和腐蚀形貌的影响

利用光学显微镜(OM)和数字电桥等手段研究了不同退火温度对铸轧3003电子铝箔坯料的显微组织和成品铝箔腐蚀后表面质量的影响。结果表明:0.55 mm厚3003坯料的再结晶开始温度为295℃,终了温度为320℃;在320～460℃之间退火时,再结晶晶粒尺寸随退火温度的升高而逐渐减小。经过295℃退火处理的0.55 mm厚坯料由于内部晶粒大小不一,导致冷轧后成品铝箔表面腐蚀后出现大量腐蚀条纹,而退火温度提高到320℃时,成品铝箔腐蚀后表面质量较好。

再结晶退火对冷变形00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢显微组织的影响

对一定冷变形00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢再结晶退火后的显微组织进行了研究。结果表明:退火温度从1000℃开始依次增加50℃至1200℃,通过XRD的检测,确定了试样组织由α、γ两相组成,在再结晶退火温度下没有新相产生;经退火处理后得到大小均匀的等轴晶;在较高退火温度下的铁素体的体积分数明显比在较低退火温度下的铁素体的体积分数要高;较低退火温度比较高退火温度的晶粒细化的效果要好,在较高退火温度下导致晶粒的长大;不同的再结晶退火温度与试样的显微硬度表现出复杂关系。

高纯铝靶材再结晶退火织构分析

以高纯铝锭作为原材料,采用冷轧,热锻的压力加工的方法,研究大尺寸铝锭在较小压下量下,通过再结晶退火制备符合高纯铝靶材技术要求的高纯铝制品;将对高纯铝冷轧和热锻样再结晶退火后进行了织构检测,结果表明,冷轧、热锻后的退火样品均出现再结晶织构,但织构强度较低。主要以(100)面织构为主,其中U{001}<100>,强度达到4级以上;350℃退火样品除了再结晶立方织构较强外,其他织构都较弱,说明随着退火温度的升高立方织构取向在逐步取代变形织构。当退火温度升高,晶粒充分长大后,织构强度明显降低。

9Cr低活化马氏体钢冷变形及退火再结晶

通过光学显微分析和显微硬度测试研究了冷变形对9Cr低活化马氏体钢显微组织的影响,以及冷变形后退火再结晶过程中冷变形量（5%~75%）、退火温度（700~810℃）和保温时间（15~150 min）对显微组织的影响,获得退火再结晶图。当变形量为5%和10%时,样品在810℃的高温下退火120 min只发生回复过程;当变形量大于20%时,在780℃下退火120 min即可获得再结晶组织;当变形量达75%时,退火再结晶组织具有带状结构。通过试验获得了最佳的冷变形及退火再结晶工艺：冷变形量20%~60%,退火温度750~780℃,退火时间60~120 min。

深冲板St15再结晶退火过程织构演变

运用电子背散射花样技术(EBSP)对本钢深冲板St15再结晶退火过程中的织构演变规律进行了研究.当加热速率为30℃/h时,深冲板St15再结晶开始温度在560℃左右,再结晶完成时间约为2h,最强织构组分为{100}<110>.随着温度的升高,深冲板St15的γ纤维织构,尤其是{111)<112>织构有所增强.当保温温度为700℃,随保温时间延长,深冲板St15的{111}<110>织构明显增强,4h后{111}<112>织构开始逐渐增强,到13h时,获得理想的退火织构.

轧制态TiZrNbSn合金的再结晶行为

首先对冷轧态Ti-49Zr-21Nb-1.0Sn(TZNS1.0)合金分别在600、650、700、750、800和850℃进行再结晶退火处理10、20、30、60、90和120 min,随后采用光学显微镜(OM)和电子背散射衍射(EBSD)技术分析了热处理后合金的组织演变,计算了合金的再结晶激活能,建立了其再结晶动力学模型。结果表明:随着退火温度的升高,TZNS1.0合金的再结晶形核孕育时间缩短,β晶粒经历了回复、再结晶形核和长大阶段。随着退火时间的增加,合金的晶粒尺寸增大,但长大速度逐渐减小。TZNS1.0合金在750℃再结晶退火后,仅少数区域发生再结晶,大部分区域仍为变形组织,并存在许多小角度晶界、高密度位错和轧制织构。在800℃退火后,再结晶区域呈现大角度晶界,轧制织构和高密度位错被消除。退火温度进一步升高到850℃时,再结晶过程全部完成,合金晶粒明显长大。TZNS1.0合金的再结晶激活能为67.45 kJ/mol,850℃退火处理时,合金的再结晶动力学方程为x=1-e^(-0.05t 0.9)。

0.02%C钢深冲板St15再结晶退火织构演变的模拟

用二维元胞自动机方法 ,以 0 .0 2 %C铝镇静钢深冲板St15热轧、冷轧、退火再结晶组织和织构以及再结晶演变的实验结果为初始条件和参照 ,分别对 1.2mm冷轧深冲板 5 6 0～ 6 2 0℃退火再结晶和 70 0℃晶粒长大过程进行计算机模拟。得出 ,冷轧深冲板 5 6 0～ 6 2 0℃加热 12 0min再结晶完成 ,平均再结晶晶粒为 6μm ,再于 70 0℃加热 10h ,晶粒长大尺寸和织构趋于稳定 ,平均晶粒尺寸为 34μm ,织构以有利织构组分 { 111}〈110〉和 { 111}〈112〉织构为主。

再结晶退火对电池用Al阳极材料的电化学性能影响

以Al-Zn-Sn-Ga-Bi铸态、退火态、轧制态和再结晶态阳极合金为对象,研究再结晶退火对合金电化学性能的影响。通过测试不同状态下的阳极材料在4 mol/L NaOH溶液中的电化学性能,初步探讨冷变形和再结晶过程对铝阳极自腐蚀速率、析氢速率、开路电位的影响,结果发现:80%变形量的再结晶退火能够较大幅度地提高合金的电化学性能。借助金相分析技术和极化曲线分析了铝阳极材料的微观组织结构及其对铝阳极腐蚀溶解机理的影响。