玛西斜坡百口泉组致密砂砾岩储层速敏特征及主控因素

新疆砂砾岩油藏储层碎屑粒径分布范围广,非均质性强,针对这类储层速敏性强、且速敏主控因素不明的问题,采取薄片分析、扫描电镜、高压压汞、速敏性试验等手段对玛西斜坡百口泉组岩心进行分析评价。结果表明:黏土矿物含量对样品速敏影响较弱;物性是影响砂砾岩储层敏感性的主要因素,渗透率比整体随着流速增加呈现先快速下降然后缓慢下降的现象;当液测渗透率小于0.1×10^(-3)μm^(2)时,随着储层物性变好,喉道逐渐变大,一些原本难以通过喉道的矿物等可以随着流体流动通过喉道,速敏指数随着液测渗透率增加而下降;当液测渗透率大于0.1×10^(-3)μm^(2)时,参与渗流的喉道半径变化小,但孔隙之间连通性好,连通喉道多,更多的原本在孔隙内没有运动的黏土矿物也开始随着驱替流体发生运动,当矿物足够多的时候会堵塞喉道,导致渗透率下降,速敏指数则随着液测渗透率增大而增大。

煤储层速敏伤害机理及防速敏试验研究

为了探索煤储层速敏伤害的控制方法,采用质量分数1.5%KCl溶液为基液,在其中加入不同浓度的阴离子型表面活性剂AS和非离子型表面活性剂NS,配置出35种溶液,对河东煤田柳林地区沙曲矿的焦煤进行煤粉沉降试验、直剪试验,最终优选出用于防速敏的最佳表面活性剂体系为质量分数0.05%AN复配溶液(AS和NS的比例为9∶1),由此构成了表面活性剂压裂液(1.5%KCl+0.05%AN)。研究结果表明:表面活性剂压裂液能润湿煤粉,增大煤粉颗粒间的黏聚力,导致水力压裂产生的煤粉经润湿后迅速沉降、固定,从而减少悬浮煤粉的数量,进而减少孔喉或裂缝狭窄处受到堵塞的机会,实现对煤储层速敏伤害的有效控制。

气测速敏中气体滑脱效应的校正

气藏需用气体作为实验流体来测量储层的速敏性,按液测速敏的实验步骤和计算方法,则气测速敏指数和临界流量因受气体滑脱效应的影响而不准确。采用二次气测速敏实验步骤和新的计算方法可有效地校正气体滑脱效应影响,精确计算出气藏储层的速敏指数和临界流量。该方法运用于长庆上古致密砂岩气藏的速敏评价实验中,结果表明:速敏指数比常规实验方法要小,临界流量比常规实验方法大,储层的速敏损害程度由以前认为的中等水平变为弱水平,这与致密砂岩储层地质特征更相符合。

南堡油田储层速敏性评价与影响因素

根据储层速敏性评价结果,南堡油田馆陶-东营组油藏为无—弱速敏,但在生产过程中,部分采油井出砂,注水井压力上升较快。通过对速敏评价数据分析,大部分岩心渗透率值呈上升趋势,没有下降的拐点,但存在明显上升的拐点;岩心速敏实验证明气测岩心正—反—正向渗透率值有不同程度的降低,单相油相渗透率正—反—正向渗透率值有所升高,进一步证明了储层存在速敏性;同时储层敏感性矿物分析进一步揭示了该储层的速敏损害程度。因此建议该储层在注采过程中,应控制合理的注采速度,降低速敏对储层造成的损害,提高储层采收率。

煤气储层应力敏感、速敏和水敏性研究

研究了煤岩储层的应力敏感、水敏和速敏。结果表明,煤岩对应力的敏感规律与砂岩类似,但煤岩是有机质,骨架容易压缩,所以敏感性比砂岩强烈;煤岩疏水接触角为78°~85°,水作为非润湿性流体,不能使孔隙表面疏水性微粒脱落和运移,故无速敏;煤岩在不含水敏性粘土矿物时为无水敏或弱水敏。

储层速敏效应形成机理及其垂向差异因素分析——以塔北隆起吉拉克地区三叠系储层为例

轮南吉拉克地区三叠系TⅡ24小层表现出强速敏效应,且速敏损害率高值主要集中于TⅡ24小层的上部(TⅡ24-2单层和TⅡ24-1单层),垂向差异特征明显。通过显微薄片观察,结合X射线衍射荧光光谱和毛管压力曲线测试分析,分别从宏观和微观的角度探讨引发层段内强速敏效应的形成机理。研究认为,含量较高的黏土矿物以及岩浆岩岩屑的溶蚀残余颗粒,是研究层段内易迁移微小颗粒的主要来源,而孔喉结构参数也表明研究层段内孔喉连通性整体较差,这两方面因素是强速敏效应的主控因素;另外,上述控制因素在垂向上表现出明显的差异性,黏土矿物相对富集于TⅡ24小层的上部,而孔喉连通性也在TⅡ24小层的上部相对较差,两者共同构成了速敏损害率垂向差异的主控因素。

储层岩石速敏伤害机理研究

储层速敏伤害存在于油气田开发和生产中,其伤害机理为微粒运移,从力学理论上分析,当作用在微粒上的水动力大于范德华力与双电层力之和时,就会使微粒脱离、释放、运移,对储层造成伤害。水动力大小与流速成正比,临界流速是速敏性伤害的一个标志。因此储层中可运移的微粒不仅仅是粘土矿物微粒,还包括石英、长石等非粘土矿物微粒。速敏性造成的伤害是不可恢复的。

低渗透岩心速敏实验合理注入流量

为确定低渗透岩心速度敏感性实验的合理注入流量,基于喉道半径及其分布建立新的不等径毛细管数学模型,并应用有限差分方法对模型求解.模拟过程中,选取3块低渗透率岩心,模拟微粒释放、表面沉积和微粒堵塞等3种因素对岩心渗透率的影响;选取7块低渗透率岩心,模拟注入流量设置对岩心临界流量判断的影响.模拟结果表明,微粒释放和微粒沉积是低渗透岩心渗透率伤害的主要原因;渗透率越低,渗透率伤害越显著,桥堵和卡堵对渗透率伤害越大;当岩心渗透率为（0.1~1）×10-3μm2,执行标准中注入流量时,临界流量判断结果偏大,建议在0.1 m L/min前添加1或2个流量点.

酸蚀前后碳酸盐岩储层速敏性和水敏性变化研究

大多数碳酸盐岩储层需要酸化、酸压处理，酸蚀后岩样的流体敏感性行为具有重要研究价值。以往对碳酸盐岩储层的敏感性研究集中于应力敏感和碱敏或者常规的流体敏感性，酸蚀后岩样的流体敏感性研究几乎为空白。文章以四川盆地某典型碳酸盐岩储层为研究对象，进行酸蚀后岩心速敏、水敏实验，并与常规速敏、水敏实验对比。结果表明，常规速敏评价损害程度弱中等，酸蚀后增至中一强；酸蚀后岩样水敏性程度整体有加强的趋势。酸蚀后岩心基质变得疏松，孔缝中微粒容易脱落，产生微粒运移。伊利石、绿泥石分散／运移及硬石膏水化膨胀、溶解一再沉淀是储层酸蚀后水敏性加强的主要原因。碳酸盐岩储层在酸化、酸压等增产措施中应该重视酸蚀后敏感性的强化问题，加强实验评价。

微裂缝岩心不同应力下的速敏效应

针对裂缝性油藏储层岩石速敏效应,首先,根据对岩石微粒受力得出发生速敏现象的临界渗流速度公式.其次,得出在同一应力下,地层水和地层油引起速敏现象的临界流速不同;在不同应力下,同种实验流体引起速敏现象的临界流速不同.同时,通过实验曲线回归得出临界流速与岩石有效应力的定量关系式.最后,运用渗流力学原理,依据实验结论计算油井临界产量、注水井临界注入量,并配定生产井产量及注水井注水量,这对油田生产有一定指导意义.

兴安岭群油层注水井速敏伤害酸化规模的探讨

兴安岭群油层粘土矿物含量较高,胶结疏松,注水过程中存在较强的速敏伤害。本文以速敏实验为基础,结合现场生产参数,通过理论推导,计算出该油层常规注水井和压裂注水井的速敏伤害半径和解除伤害的最佳酸化半径,通过现场7口井的试验,取得了较好的效果。速敏试验表明,兴安岭群油层存在中等偏强～强的速敏伤害,常规注水井Ⅰ～Ⅳ油层组伤害半径分别为2.42m、0.94m、1.30m、0.26m,压裂注水井Ⅰ油层组存在速敏伤害,伤害半径为3.3m。酸化设计的规模应以解除地层伤害,且取得最大效益为准则。常规注水井Ⅰ～Ⅳ油层组的最佳酸化半径分别为2.4m、1.6m、1.6m和1.8m,压裂注水井Ⅰ油层组酸化半径为3.3m。兴安岭群油层7口井试验结果表明,该设计方法具有较强的实用性,可用于指导其它砂岩油层的酸化设计。

沙特B区块致密砂岩氮气速敏实验评价新方法

沙特B区块主要目的层为SARAH组,储层孔隙度低于8%,原地应力条件储层渗透率低于0.1×10-3μm2,属于典型的致密砂岩气层。在开发中发现有严重的储层损害问题。因此,有必要对储层进行敏感性实验评价研究。由于气层致密、孔喉细小,在设计敏感性实验时以气测渗透率为中心进行,实验方法以氮气为驱替流体,利用气体质量流量计测量气体的流速。敏感性实验研究结果表明,该储层存在中等偏弱速敏,气体速敏的测定为后续以气测渗透率为中心的流体敏感性实验评价打下了基础。

大庆F油层岩石矿物含量对速敏的影响

F油层是大庆外围油田现阶段主力产油层之一,研究它的矿物含量对速敏的影响对高效开发该油层有很高的指导意义。使用X射线衍射、铸体薄片和偏光显微镜分析得出F油层天然岩心的各种矿物含量。通过速敏实验,得到岩心的速敏指数。在多种矿物影响下,使用SPSS分析软件确定多种矿物含量在控制变量下的相关性,得出F油层速敏的主控矿物,分析得出主控矿物与速敏指数之间的关系,拟合出一个矿物含量与速敏之间的数学模型,为高效开发该储层油气资源提供保证,并为速敏研究提出一种新的认识。

岩心速敏试验理论与方法的研究

岩心速敏试验是储层敏感性试验中一项很重要的内容。本文指出了目前途敏试验中在认识上和方法上普遍存在的一些问题，阐述了笔者对这些问题的看法以及解决问题的办法。这些问题包括：对同一地层具有相同性质的岩心分别用油和盐水做这敏试验，会得到不同的结果；试验岩心饱和宜用单相流体，即当用油作试验流体时就用油饱和岩心，用盐水作试验流体时则用盐水饱和岩心，避免两相流体共存时带来的问题；采油井和注水并在达敏损害上存在差别；如何根据试验结果来确定合理的米油量和注水量。

气藏岩心气速敏实验方法与应用初探

采用高温高压气体渗透率仪,模拟气层岩石就地应力条件下,测试不同流速下气体渗透率的变化情况,找出气测渗透率的敏感值及速敏临界流量。运用渗流力学原理,计算气井临界流量,为气井的配产提供依据。

全直径岩心测试下的速敏效应

为了更准确的掌握某气藏储层岩石渗透率受流体流速的影响,针对该气藏储层多由非均质较强的砾岩和火成岩组成、渗透率低等特点,采用更能代表储层真实情况的全直径岩心测试其速敏效应。实验用氮气以不同的驱替速度和驱替压差驱替岩心,得到由速敏性引起的渗透率损害及相关分析结果。分析结果显示该气藏储层岩样受驱替流体速度影响小,速敏性相对较弱。此外,总结了全直径岩心测试结果,以及测试过程中的优劣之处。

储层气体速敏性评价实验方法研究

气藏保护研究需要进行储层气体速度敏感性评价实验,但目前尚无该实验的标准方法。常见的是仿照液体实验方法进行实验,却由于气体滑动效应的影响使实验结果不能真实反映储层特性。文章根据达西定律的基本原理,建立了气体速敏评价实验的数据修正处理方法,处理后的结果更有利于判断储层在气体流动时的速敏性及微粒运移状况。

储层速敏性分析及其对开发的影响

储层速敏伤害存在于油气田开发和生产中,其伤害机理为微粒运移。临界流速是速敏性伤害的一个标志。储层中可运移的微粒不仅仅是粘土矿物微粒,还包括石英、长石等非粘土矿物微粒,速敏性造成的伤害是不可恢复的。文章通过实验测得临界流速,并根据实验所得数据对实际开发进行评价,结果表明:孤东油田六区在注水时将产生微粒运移,堵塞注水井。

煤储层速敏研究

根据对沁水盆地煤储层的研究发现,在排采过程中,井筒附近地层流体压力逐渐降低,与外边界形成压力差,驱使远处的气和水向井筒运移。流体在裂缝中的运移势必携带一定量的固体颗粒(煤粉或支撑剂),流速越大,携带能力越强。如果这些煤粉或支撑剂堆积在临井地带,将堵塞裂缝,产生速敏效应。速敏效应的发生使得储层渗透性严重降低,致使煤层气井既不产水,也不产气。速敏效应可通过控制液面下降速率得以最大限度的消除,从某种程度上是可以避免的。

吕家庄油田A区块阜二段储层速敏水敏特征

运用真实砂岩微观模型,对金湖凹陷吕家庄油田A区块阜宁组二段储层开展速敏性、水敏性、速敏后水敏及水敏后速敏评价实验。结果表明,储层普遍具有中等偏弱—弱速敏,渗透率的变化大致可划分为下降区、波动区及平稳区。在相同驱替压力下,Ⅰ类储层的速敏损害率较Ⅱ类储层要小。普遍具有强水敏,随注入水矿化度的不断降低,Ⅰ类储层呈上凸式变化,Ⅱ类呈下凹式变化,最终的损害率较为接近,但Ⅱ类储层经水敏伤害后,相当于Ⅲ类极致密储层,Ⅰ类储层经水敏伤害后,相当于伤害前的Ⅰ—Ⅱ类储层。为避免水敏伤害,注入水矿化度宜控制在7.97 g/L左右。当速敏、水敏同时存在时,水敏对储层的伤害更为明显。