两相区部分奥氏体化对连续退火双相钢相变过程的影响

将连续退火双相钢部分奥氏体化与完全奥氏体化后的CCT曲线进行对比分析,讨论了部分奥氏体化的影响。结果表明:部分奥氏体化后,该钢铁素体和贝氏体转变区的范围扩大,珠光体转变受到抑制且晶粒尺寸减小,马氏体转变的开始温度从368℃下降到349℃;部分奥氏体化时马氏体的转变温度区域大于完全奥氏体化时的。

1000 MPa级双相钢在部分奥氏体化温度下的相变研究

对相变过程的研究分析,探讨连续退火相变与部分奥氏体化的相关性的影响规律,为实际生产高强1000MPa级双相钢提供一定的参考理论依据。

Sb微合金化大断面球墨铸铁组织和性能的研究

目的研究Sb微合金化对大断面球墨铸铁组织性能的影响,以提升大断面球墨铸铁件质量。方法向铁液中加入质量分数约为0.02%的合金元素Sb,随后浇注成180 mm×180 mm×200 mm的球墨铸铁立方体试块,并对其进行部分奥氏体化正火(880℃×2 h)和回火(500℃×2.5 h)处理。借助光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、拉伸试验机和布氏硬度计等仪器研究未合金化试块、热处理前后的Sb合金化试块表层和中心位置的微观组织和力学性能,分析拉伸断口形貌,并探讨形成机理。结果未合金化铸态试块由铁素体和石墨组成,其表层石墨球数量较多、球径较细,中心部位出现了碎块状石墨等畸变组织,其综合力学性能较差;Sb合金化铸态试块由大部分珠光体、少部分牛眼状铁素体、细小球状石墨及少量的渗碳体组成,表层和中心位置的石墨球数量均得到增加,中心位置的增加较为明显,石墨球径细化明显,断口为脆性断裂,其强度和硬度偏高,塑性偏低;热处理后的试块强度和硬度得到适当降低,塑性得到明显改善,石墨球的数量、大小和分布变化不大,断裂模式为以解理断裂为主、伴有少量塑性变形的韧脆混合断裂模式。结论经部分奥氏体正火(880℃×2 h)和回火(500℃×2.5 h)的Sb微合金化试样强度和塑性较佳。

球墨铸铁QT850-4多缸曲轴的研制

使球铁曲轴材料的性能达到QT850-4要求,采取了下列技术措施:①采用电炉熔化铁液,进行吹氮脱硫获得高温、低氧化、低硫的优质铁液;②严格控制铁液的化学成分,在铁液中适当加入Cu、Mo合金元素,有利于改善曲轴的金相组织,细化晶粒;③选用低稀土球化剂FeSiMg8RE3;④使用盖包法球化处理工艺,用多元微量复合孕育剂进行孕育处理;⑤进行部分奥氏体化热处理工艺,研制出了高强度且具有一定韧性的球铁曲轴。

提高球铁曲轴材料综合性能的试验

为提高球铁曲轴材料的综合性能,试验了下列措施:①采用感应炉熔炼,净化铁液;②选用合理的化学成分,加入适量的Cu、Mo合金元素;③选用低稀土球化剂FeSiMg8RE3;④采用盖包球化处理法和复合孕育处理;⑤采用部分奥氏体化正火处理。结果是25 mm厚Y试块的σb达到836.6～844.6 MPa,δ达到5.2%～7.4%。

QT850-4球铁曲轴的试制

通过合理选择铁液的化学成分,严格控制铁液的硫、磷含量,在球铁中添加Cu、Mo元素,选用低稀土球化剂,采用盖包法球化处理工艺及复合孕育工艺,并且进行部分奥氏体化热处理工艺,研制出了高品质的球墨铸铁件,其抗拉强度和伸长率分别超过850MPa和4%.

高综合性能球铁的研制

通过选用合理的化学成分,严格控制铁液硫、磷的含量,在铁液中适当加入Cu、Mo合金元素,选用低稀土球化剂,并使用盖包法球化处理工艺,采用复合孕育处理工艺,进行部分奥氏体化热处理,成功研制出高强度且具有较高韧性的球铁曲轴。

双相ADI飞轮毂热处理工艺

探索了双相ADI飞轮等温淬火热处理工艺,认为双相ADI奥氏体含碳量低,需要加入更多的合金元素以增强淬透性;共析铁素体对双相ADI力学性能的影响相比奥铁体更敏感。飞轮最佳热处理工艺为奥氏体化840℃保温1.5 h,等温淬火320℃保温1 h.