提高酒钢S31803双相不锈钢冲击韧性的焊接技术

酒泉钢铁(集团)有限责任公司不锈钢厂生产的S31803双相不锈钢由于焊后冲击韧性值达不到ASTM的标准要求,大大限制了其在接触海水钢结构中的应用。通过对酒钢S31803钢焊后冲击韧性值低的问题进行研究,其原因为铁素体(F)和奥氏体(A)比例不合适以及焊后层间温度控制不当;为了解决这一问题,笔者采用钨极氩弧焊进行焊接,严格控制焊后冷却速度,从而获得最优的F和A比例,使冲击韧性达到国际ASTM标准,为酒钢S31803钢的应用实现陆地到海洋的跨越。

双相不锈钢S31803与SUS316L焊接工艺研究及性能分析

对双相不锈钢S31803与不锈钢SUS316L焊接工艺的优化及焊接接头性能进行分析。对双相不锈钢S31803和不锈钢SUS316L的特性与焊接难点等进行分析,对双相不锈钢S31803与不锈钢SUS316L的异种钢焊接工艺、焊接接头组织和性能进行实验,通过实验验证和性能分析,得出关于双相不锈钢S31803与不锈钢SUS316L异种钢焊接工艺的结论和建议。

S31803双相不锈钢酸洗工艺的试验

S31803奥氏体-铁素体双相不锈钢(%:0.03C、22.05Cr、5.23Ni、3.10Mo、0.16N)合金含量高,氧化层中所含的合金元素多,氧化物结构复杂,不易酸洗。通过正交试验得出H_2SO_4 220g/L,NaCl 30 g/L,添加剂10 g/L,在60℃平均酸洗时间57.2 min,使酸洗后的钢板表面色泽均匀,酸洗合格率达100%。

热处理工艺对S31803双相不锈钢组织及性能的影响

采用光学显微镜、显微硬度计和电化学工作站等研究了不同的热处理工艺对S31803双相不锈钢微观组织和性能的影响。结果表明:S31803双相不锈钢的组织主要由铁素体(α)和奥氏体(γ)两相组成,其含量分别为41%和59%。随着热处理温度升高,α相含量增加,当热处理温度到达1000℃时,α相含量增加至49.26%,但α相的含量随保温时间的增加逐渐减少,γ相含量变化趋势与之相反。随热处理温度升高,由于α相含量的增加,S31803双相不锈钢的硬度随之增大,而随保温时间增加,α相含量减少,硬度降低。S31803双相不锈钢的耐蚀性主要受两相比例以及析出相的影响,随热处理温度升高,α/γ相比例增加,耐蚀性下降,但是保温时间的增加会同时改变α/γ相比例和析出相含量,其耐蚀性无明显变化规律。

双相不锈钢S31803的焊接性研究

焊接双相不锈钢S31803时容易出现焊接裂纹、热影响区脆化以及形成气孔等问题。文中从化学成分、组织状态、焊接冶金方面研究双相不锈钢S31803的焊接性,提出了合理选择焊接材料和制定焊接工艺的优化焊接性的途径。

服役环境下化工管道用S31803耐热不锈钢的寿命研究

采用L-M法和θ-投影法对S31803耐热不锈钢材料在高温下的蠕变寿命进行预测。结果表明,两种方法的预测结果大致相同,但采用θ-投影法的结果与材料的实际寿命更加吻合。

S31803双相不锈钢焊接接头组织及耐蚀性能研究

采用钨极氩弧焊,保护气体分别为纯Ar和φ(Ar)98%+φ(N_2)2%,对焊接接头组织和耐蚀性能进行研究。结果表明,保护气体为φ(Ar)98%+φ(N_2)2%时焊接接头焊缝区域以及热影响区奥氏体(γ)含量高于保护气体为纯Ar焊接工艺;保护气体添加φ(N_2)2%的焊缝点腐蚀速率为6.4 mdd(mg/dm2·d),满足美标ASTM A923C相关要求;保护气体添加φ(N_2)2%的焊缝的点蚀电位Eb为1 179.60 mV,电位差Eb-Ep为32.40 m V,焊缝耐点蚀能力和钝化膜修复能力均优于保护气体使用纯Ar焊接工艺的焊缝。

S31803双相不锈钢对接接头焊接工艺参数研究

研究了S31803双相不锈钢采用手工电弧焊在不同焊接工艺参数下对接接头的力学性能和金相组织。结果表明:用手工电弧焊焊接S31803双相不锈钢的焊接工艺参数控制在一定范围内,其对接接头的力学性能和金相组织满足要求。

影响S31803双相不锈钢焊接接头F与A相比的因素

主要针对酒泉钢铁(集团)有限责任公司生产的S31803双相不锈钢,在焊接结构生产过程中,由于焊接接头中奥氏体与铁素体相比低于ASTM标准,导致耐腐蚀性能以及冲击韧性严重下降的影响因素进行针对性的阐述,以期为双相不锈钢焊接结构生产单位提供一定的技术依据。

双相不锈钢S31803管道的氩电联焊工艺应用

为满足某海外油田产出水处理工艺用双相不锈钢管道焊接任务的需求,针对其焊接难点和特殊性,在分析了材料焊接性和反复试验的基础上,拟定了合理的焊接材料、焊接方法、工艺参数及焊接过程中注意事项等,并对焊接接头进行理化性能试验,获得了能满足设计和使用要求的焊接接头。

S31803双相不锈钢封头制造工艺的改进

从双相不锈钢S31803母材模拟试板和拼缝模拟试板入手,分析了拼缝模拟试板不合格的原因,提出了可行的封头制造工艺改进措施。

S31803 双相不锈钢薄板的焊接

S31803 是中合全型双相不锈钢,本文结合某项目吸附过滤器烟囱板安装实际,对 S31803 薄板的焊接施工进行简要阐述。

一种双相不锈钢焊接接头的组织及腐蚀性能

使用优化的焊接工艺参数,对ASTM A928 S31803双相不锈钢进行焊接,获得了性能良好的焊接接头。在给定工艺参数下,焊缝及热影响区生成奥氏体-铁素体双相组织,焊接接头无脆化区生成,耐点蚀性能和电化学腐蚀性能满足要求。在研究了双相不锈钢焊接性能特点的基础上,完成了该接头的腐蚀性能评定试验,可为焊接从业者提供参考。

S31803热处理工艺与组织性能规律研究

全面研究了S31803的性能、组织随着各种热处理状态的变化规律;结合实际生产工艺,建立准单相α相模型以多种冷却方式探讨了材料脆性形成、影响及改善,并结合高温拉伸和压缩的特性及相比例变化规律,对挤压在用生产工艺进行改进,降低生产难度,提高成材率。

固溶处理对S31803钢TIG焊缝组织与腐蚀性能的影响

采用光学显微镜、维氏硬度计和电化学分析仪等对不同固溶温度下S31803双相不锈钢TIG多层焊缝的显微组织、硬度及电化学腐蚀性能进行了研究。试验结果表明,S31803双相不锈钢TIG多层焊缝主要由奥氏体和铁素体组成,且多层焊缝区域中也出现少量σ相,而焊缝下层焊道中奥氏体含量明显少于上层焊道;经过固溶处理,奥氏体和铁素体含量接近,在经过1050℃固溶处理后σ相消失;但随着固溶温度的提高,奥氏体所占比例增大。固溶处理促使焊缝上下层的硬度趋于接近,当950℃固溶热处理后,焊缝硬度略有增加,而经过1050℃固溶处理,焊缝硬度降低。此外,随固溶温度升高,焊缝耐腐蚀性越好,其中固溶温度为1050℃时,耐腐蚀性能最佳。

双相不锈钢化学品船焊接工艺及应用

不锈钢化学品船,尤其是双相不锈钢化学品船,由于材料的特殊性,给建造带来了很多困难,焊接就是其中的难点之一。本文主要从焊接坡口型式的设计、焊接材料的选择、焊接工艺认可试验、焊接工艺,对双相不锈钢的焊接工艺进行探讨。

双相不锈钢(GTAW)焊接工艺评定

压力容器产品制造过程中,产品的焊接工艺是否合理、先进将会直接关系到产品的质量。为确保产品的焊接质量,在正式焊接施工前必须进行焊接工艺评定。焊接工艺评定就是按照所拟定的焊接工艺,根据标准的规定,制作焊接试件,检验试样,测定焊接接头是否具有标准所规定的各种性能。双相不锈钢S31803采用(GTAW)焊接,目的就是,通过焊接工艺评定,获得焊接接头的力学性能及耐腐蚀性是否符合标准要求。为今后编制焊接工艺规程提供依据。

直接电阻加热式局部热处理在双相钢U形管中的应用

针对项目要求和S31803双相不锈钢管的自身材料特性,钢管在冷弯后采取直接电阻加热方式实施局部固溶热处理时控制保温时间、冷却、气体保护等,可将U形管加热段有效的将铁素体含量控制在40%~55%之间,并避免σ相等的析出,管材的力学性能、金相组织和耐腐蚀性能满足要求。