在硝酸催化下进行六羟甲基三聚氰胺(HMM)与甲醇的甲醚化反应,生成了六甲氧基甲基三聚氰胺(HMMM)。考察了反应过程中甲醇浓度的变化,提出了HMM甲醚化反应的机理并建立了动力学模型。通过实验数据拟合出醚化动力学参数,分析了不同反应温...在硝酸催化下进行六羟甲基三聚氰胺(HMM)与甲醇的甲醚化反应,生成了六甲氧基甲基三聚氰胺(HMMM)。考察了反应过程中甲醇浓度的变化,提出了HMM甲醚化反应的机理并建立了动力学模型。通过实验数据拟合出醚化动力学参数,分析了不同反应温度下醚化度-时间关系。结果表明,该反应是典型的可逆平衡反应,pH=3.5下,当温度由30℃升高至55℃时,甲醚化反应平衡常数由1.17增大至2.79。甲醚化正逆反应速率常数与温度的关系分别为k1=8.54×10~6×exp(-5.39×10~4/RT)与k2=257×exp(-2.79×10~4/RT)。根据van't Hoff方程计算了该甲醚化反应表观反应焓为25.97 k J×mol^(-1),表观反应熵为86.5 J×(mol·K)^(-1)。展开更多
用自制的六羟甲基三聚氰胺与聚乙烯醇1788进行复配固化成膜,利用TG-DTA对复配体系的动力学进行研究。借助于热动力学分析方程Kissinger与Crane方程推导出复配体系固化动力学参数,包括表观活化能Ea,频率因子A,反应级数n,其值A=4.34×...用自制的六羟甲基三聚氰胺与聚乙烯醇1788进行复配固化成膜,利用TG-DTA对复配体系的动力学进行研究。借助于热动力学分析方程Kissinger与Crane方程推导出复配体系固化动力学参数,包括表观活化能Ea,频率因子A,反应级数n,其值A=4.34×109/min,Ea=66.512 k J/mol,n=0.931。利用所建立模型预测5K/min升温速率下体系固化特性进行,理论预测与实验相吻合。展开更多
文摘在硝酸催化下进行六羟甲基三聚氰胺(HMM)与甲醇的甲醚化反应,生成了六甲氧基甲基三聚氰胺(HMMM)。考察了反应过程中甲醇浓度的变化,提出了HMM甲醚化反应的机理并建立了动力学模型。通过实验数据拟合出醚化动力学参数,分析了不同反应温度下醚化度-时间关系。结果表明,该反应是典型的可逆平衡反应,pH=3.5下,当温度由30℃升高至55℃时,甲醚化反应平衡常数由1.17增大至2.79。甲醚化正逆反应速率常数与温度的关系分别为k1=8.54×10~6×exp(-5.39×10~4/RT)与k2=257×exp(-2.79×10~4/RT)。根据van't Hoff方程计算了该甲醚化反应表观反应焓为25.97 k J×mol^(-1),表观反应熵为86.5 J×(mol·K)^(-1)。
文摘用自制的六羟甲基三聚氰胺与聚乙烯醇1788进行复配固化成膜,利用TG-DTA对复配体系的动力学进行研究。借助于热动力学分析方程Kissinger与Crane方程推导出复配体系固化动力学参数,包括表观活化能Ea,频率因子A,反应级数n,其值A=4.34×109/min,Ea=66.512 k J/mol,n=0.931。利用所建立模型预测5K/min升温速率下体系固化特性进行,理论预测与实验相吻合。
