重力坝式水泥土搅拌桩和复合型土钉墙在基坑围护中的应用与比较

介绍重力坝式水泥土搅拌桩和复合型土钉墙的作用机理,并根据一个具体工程实例对这两种施工工艺进行了比较。

某重力式水泥土搅拌桩支护墙事故分析

水泥土搅拌桩重力式支护墙适用于处理淤泥、淤泥质土、粉土和含水率较高且地基承载力标准值≤120kPa的黏性土等地基。该围护坑内无须支撑挖土,自身挡土兼隔水帷幕,可结合放坡卸土工程造价较低,挖土方便,近年来在软土地区得到越来越多的推广和应用。但由于软土地区搅拌桩成桩质量难以控制及淤泥质土中水泥土强度增长缓慢等原因,使得该支护墙在基坑支护中变形大,土体塌方等现象常有发生。以苏州市某基坑坍塌事故为例,对坍塌事故原因进行了分析。

水泥土搅拌桩复合地基承载力公式中折减系数β取值的分析

水泥土搅拌桩复合地基承载力设计公式中的桩间土承载力折减系数 β值需根据经验确定 ,且取值范围较大。因此 ,要准确计算出复合地基承载力有一定难度。本文根据桩土共同作用机理 ,探讨了折减系数 β的各种影响因素。在比较研究了一些典型工程静载试验的实测资料之后 ,对系数 β的取值作了具体分析并给出了合理的建议值。

多级水泥土搅拌桩重力式围护墙在泵闸基坑工程中的应用

以某大型泵闸工程中基坑工程为例,针对水利工程泵闸结构特点,提出不同的围护结构方案并进行比选分析,进而推荐采用多级水泥土搅拌桩重力式围护墙结构。针对推荐的围护墙结构体系进行基坑安全稳定分析及周边环境影响分析评价,经过计算得出该围护结构自身稳定安全系数均能满足规范要求,基坑开挖对周边环境的影响也能控制在允许范围内。

水泥土搅拌桩重力式挡土墙常见垮塌原因及应急措施

本文列举了水泥土搅拌桩重力式挡土墙常见的垮塌原因,并对其进行分析,为其他项目预防垮塌的发生提出了预防措施。另外,本文也介绍了水泥土搅拌桩重力式挡土墙在垮塌后有效的应对形式,为其他项目发生此类事故后的处理提供了借鉴与参考。

水泥土桩复合地基在内河重力式码头中的应用

结合某内河码头工程的设计,基于工程位置的水文地质条件和使用的要求,对不同的码头结构方案进行了比较,阐明了在本工程码头中采用深层搅拌水泥土桩加固处理地基,有其技术、经济优势,提出了在设计和施工中应注意的问题。

水泥土搅拌桩加固铁路饱和黄土地基承载特性试验及分析

针对兰州西至中川机场城际铁路沿线分布着大量饱和黄土,天然承载力低,无法满足工程建设要求这一问题,依据复合地基理论,提出用水泥土搅拌桩加固饱和黄土地基。通过FLAC 3D软件建立柔性荷载作用下水泥土搅拌桩复合地基模型,进行承载特性分析。得出以下结论:复合地基承载力为150 kPa,较原位地基土的承载力100.24 kPa有明显的提高;随着上部荷载的增加,沉降量也增大,中桩沉降量最大,边桩次之,角桩最小;桩身轴应力沿深度变化曲线存在一个中性点,此处桩身轴应力达到最大值;桩顶应力、桩间土应力随着荷载增加而增大,荷载为180 kPa是增长幅度发生变化的转折点。

基于离散元方法的卵砾石地层条件下水泥土搅拌桩机钻头结构参数研究

卵砾石地层可压缩性低、抗剪强度大,水泥土搅拌桩工法在应用于卵砾石地层时存钻进困难、钻具磨损大等问题。为确定卵砾石地层条件下钻头形式的最优布置,基于离散元法(DEM),对不同切削叶片数量、切削叶片角度、截齿布置形式、钻头中心底部布置形式、机械压力工况下,搅拌桩机钻头钻进卵砾石地层的物理过程进行三维动态仿真模拟,并分析研究了不同钻头布置形式对钻进效果的影响。计算结果表明:钻头切削叶片数量的增加会提高钻进阻转矩,但是会增强钻头的定心能力。设置截齿的钻头钻进阻力矩并无明显提高,但钻进速度有一定程度的提高。钻头切削叶片角度的提高会增加钻进阻力矩,但过低或者过高的切削叶片角度均会降低钻进速度。适当提高钻进压力可提高钻进速度,但须考虑动力装置的功率及扭矩输出能力。三切削叶片、高切削叶片角度、设置三截齿的高效率钻头在应用于北京市某项目卵砾石地层时效果良好,文章提出的方法可以为其他工程的施工机械选型提供参照依据。

广州南沙某微型钢管桩重力式水泥土挡墙设计方案研究

针对广州南沙某写字楼工程场地实际情况,选取微型钢管桩重力式水泥土挡墙这一新型支护形式作为该工程基坑的支护方案,在对水泥土挡墙水泥掺入比取值、水泥土挡墙的平面尺寸、嵌固深度及微型桩的布置等进行分析研究的基础上确定最终的基坑支护设计方案。水泥土强度的试验结果及基坑施工过程中墙体水平位移等的监测结果表明该基坑设计方案是科学合理经济的。微型钢管桩重力式水泥土挡墙这一新型支护形式在本工程的成功应用为该复合支护形式在广东地区的推广应用起到了推动作用,也为类似工程的基坑设计提供了参考和借鉴。

水泥土搅拌桩处理风积沙地层复合地基静载荷试验数值分析

以榆林地区水泥土搅拌桩处理风积沙地层复合地基工程为背景,基于ABAQUS有限元分析软件,对水泥土搅拌桩处理风积沙地层的复合地基静载荷试验进行数值模拟,并分析风积沙复合地基桩土荷载传递机制及变形特性。结果表明:合理设置褥垫层厚度能有效减小桩顶应力集中,降低桩土应力比。提高褥垫层模量可减小复合地基的沉降,改善其承载性能。设置褥垫层的桩侧摩阻力在桩顶附近出现负摩阻力,随着深度向下快速增加至零,并转为正摩阻力。桩身的附加轴应力在桩顶附近先增加到峰值,然后逐渐衰减。水泥土搅拌桩处理风积沙地基时存在临界桩长。在相同荷载水平下,随着桩长的增加,桩土应力比先增大后趋于稳定,桩侧摩阻力分布随着桩长的增加趋于稳定。按规范设计的风积沙复合地基承载力特征值偏于安全,有较大的富余度。

双排型钢水泥土搅拌桩围护结合中心岛开挖在大型深基坑中的应用研究

结合背景工程实例,采用双排型钢水泥土搅拌桩围护结合中心岛开挖的基坑支护方案,对围护方案选型、施工关键技术以及基坑变形监测情况进行分析与总结,在有效缩短基坑施工时间的基础上,降低了工程造价,可为类似工程施工提供借鉴。

三轴水泥土搅拌桩防渗墙抗渗效果试验研究

文中依托某垃圾填埋场三轴水泥土防渗墙检测项目,对水泥土搅拌桩防渗墙进行渗透性能、完整性及抗压强度检测,并对试验结果进行分析总结。结果表明,水泥土防渗墙渗透系数均小于10^(-6)cm/s,完整性为Ⅰ~Ⅱ类,但桩身下部水泥土的抗压强度未满足设计要求。综合而言,其基本可以满足垃圾填埋场防渗墙的抗渗要求。

水泥土搅拌桩在城市道路软土地基的应用

简要分析了软土地基的特点和危害,并介绍了软土地基处置的原则及必要性;基于实际工程案例,研究了水泥土搅拌桩在城市道路软土地基中的运用效果,并分别计算和分析了3种设定工况下不同路堤填土高度的路基工后沉降值(路中)以及工后沉降规律。通过总结发现:在一定条件下,与普通水泥土搅拌桩复合地基处理方法相比,长桩+短桩形式的水泥土搅拌桩复合地基处理方法更为有效,它不仅能提高地基承载能力,而且能减小路基工后沉降,压缩工期,取得预期效果。

立式混流排涝泵站水泥土搅拌桩复合地基设计

某混流式排涝泵站厂房为软土地基,设计采用水泥土搅拌桩复合地基基础。文章通过对比设计及施工后沉降观测成果,总结大型立式混流泵厂房地基基础设计经验,为同类排涝泵站厂房基础处理提供工程借鉴。

水泥土搅拌桩长芯复合地基桩土应力比计算研究

桩土应力比是复合地基的重要设计参数,加芯搅拌桩复合地基桩土应力比的计算是一个工程技术难题。针对长芯搅拌桩,采用“截面法”将其划分上部等芯桩和下部刚性桩:前者采用考虑柔性性荷载作用下的侧阻分段非线性分布模式,后者采用线性侧阻分布模式;采用叠加原理计算长芯搅拌桩的桩土应力比。研究表明:高填方路堤柔性荷载作用下,侧阻分段非线性分布模式提高了桩的竖向荷载的分担比。桩径越大、桩长越长,桩土应力比越大。桩长对桩土应力比的影响幅度大于桩径。本文结果可为相关研究提供参考。

临江富水软弱地层“T”型双向水泥土搅拌桩加固技术应用

近年来随着城市快速发展,城市用地紧张及景观要求逐步提高,沿江城市道路与防洪堤相邻布置的规划和设计开始出现。而在软土地层上进行城市改建工程建设不仅要考虑改建工程本身的要求,更要明确改建工程对邻近防洪堤的影响,故软地基处理尤为重要。以安庆市沿江东路改建工程软基搅拌桩加固为例,其难点在于加固体实施位置地质水文情况复杂、淤泥质土中成桩难、富水粉砂地层成桩直径不达标。

纤维增强水泥土搅拌桩芯样的强度特征与本构模型

为研究玄武岩纤维增强水泥土搅拌桩芯样的强度特征,采用力学试验分析了纤维长度和掺量的影响规律和作用机理,基于分段式函数优化了材料的本构模型。结果表明,芯样强度增长速率随养护时间增加而下降,0~7 d为快速增长期;纤维长度对强度影响显著,短纤维的贡献程度最高;随纤维掺量的增加,强度呈先增后减的变化规律,0.3%为最优掺量;纤维的桥接效应可抑制裂缝的扩展,对芯样的破坏起到缓冲作用;采用分段式本构模型可准确预测水泥土搅拌桩芯样的应力-应变关系。

水泥搅拌桩重力式挡墙在深基坑应用中的问题

本文讨论了墙内竖向剪应力对水泥土重力式挡土墙安全与稳定的影响以及消除其影响的技术措施。

水泥土搅拌桩+CFG桩在公路工程软基处理中的应用

文中以绵阳某公路项目为例,对水泥土搅拌桩+CFG桩复合地基在公路工程软基处理中的应用进行研究,采用静载试验对复合地基的承载力特征值进行验证。结果表明,水泥土搅拌桩+CFG桩复合地基展现出良好的承载力和稳定性,具有较高的经济效益和社会效益。

地基加固的水泥土搅拌桩深层施工参数变化规律研究

在地基的加固处理工作中深层搅拌法被广泛的应用,但是关于深层搅拌水泥土搅拌桩的研究甚少。故面对这个现状,本文对地基加固深层搅拌水泥土搅拌桩强度进行了一系列的变化规律研究实验。研究数据显示,在地基有机质含量不高的中性土质中,水泥土的强度固化影响很小;在室内实验室中的实验数据表明在百分之十二的水泥掺量下,可以达到在28 d无侧限下抗压强度不低于2 MPa;在施工现场用于实验的取芯结果显示,整个试桩样芯呈现自上到下的强度逐级减弱的形式。