发电机粗晶钢护环的不拆卸超声波探伤方法

本文提出的探伤方法是以晶界回波为参照确定探伤及判伤灵敏度;采用非粗晶钢(普通碳钢)材料代替粗晶钢材料制作标准试块;用声程定位法鉴别真伪缺陷;用晶界回波估测晶粒度;根据波长与晶粒直径的比值选取最佳探伤频率等.应用本方法发现9台机组护环内壁上的应力腐蚀小裂纹.

50Mn18Cr6钢护环断裂行为的研究

本文采用扫描电镜（带能谱仪）和透射电镜分析技术并结合工作状态下受力分析研究了开裂护环的裂纹形貌、断口特征及裂尖区域的位错组态。表明：材料断裂的机制是腐蚀疲劳，并符合滑移－溶解机理。

50Mn18Cr5钢护环冷扩开裂分析

为解决材料为 50Mn18Cr5N的护环在冷扩时成功率低的问题，对其中两件护环取样，分别做化学成分、力学性能、低倍、高倍、气体、电镜和电解夹杂含量检验，进行失效分析，找出了在冷扩时成功率低的原因 .最后的得出结论：①护环开裂与材质质量无关；②技术和管理是生产优质产品必不缺少的两大保证 .

Mn18Cr18N护环钢多火次锻造微观组织演变及模拟

为研究多火次锻造过程微观组织演变规律,文章采用Gleeble-1500D热模拟试验机进行动态、静态和亚动态再结晶试验,获得动态、静态和亚动态再结晶模型;采用热处理炉进行晶粒长大实验,得到晶粒长大模型;将模型导入有限元软件DEFORM-2D,对其进行微观组织模拟,并进行同条件的锻造试验验证。结果表明,数值模拟与试验结果吻合较好。说明该文使用的微观组织模拟系统,能够用于预测Mn18Cr18N钢护环多火次热变形的微观组织演变规律,为实际护环生产工艺优化提供参考。

氮对Mn18Cr18N护环钢高温力学性能的影响

护环是汽轮发电机的重要部件.用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1) 0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2) 0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3) 0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在800～1 200 ℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护环钢的高温塑性-断面收缩率.结果表明,随钢中氮含量的增加,动态再结晶需要的临界变形量越大,相应的变形抗力逐渐增大;含N钢在1 050 ℃塑性最大,高温塑性随钢中氮含量的增加而减小,因此改善变形方式以提高工艺塑性是防止热裂,提高护环质量的有效途径.

18Mn-18Cr-0.5N奥氏体护环钢热变形力学行为研究

采用Gleeble-1500热模拟试验机研究了18Mn-18Cr-0.5N奥氏体护环钢热变形时的力学行为。获得了18Mn-18Cr-0.5N钢的动态再结晶激活能及峰值应力σ_p、峰值应变ε_p与Zener-Hollomon参数Z间的关系式。

Mn18Cr18N护环钢静态再结晶组织及模型

在Gleeble-1500D热模拟机上,采用双道次热压缩试验研究Mn18Cr18N护环钢高温变形后不同停留时间内的静态软化行为,分析热变形温度、应变速率、变形程度以及初始奥氏体晶粒对静态再结晶行为的影响.通过应力补偿法计算静态再结晶软化率,并结合金相组织作了修正.建立其静态再结晶动力学模型,获得静态再结晶激活能249.3 k J/mol.研究表明:Mn18Cr18N钢静态再结晶软化曲线呈"S"形,符合Avrami方程.静态再结晶体积分数随着停留时间延长而增加,热变形温度越高,静态再结晶分数越大,而在较低温度和较小变形程度时,孕育时间较长,主要发生静态回复,将静态再结晶动力学模型的预测结果与实测值进行比较,二者吻合较好,为护环钢后续热镦粗工艺模拟提供更为详尽的模型.

Mn18Cr18N新型护环钢应用特性研究

主要研究了加热温度对Ｍｎ１８Ｃｒ１８Ｎ钢机械性能影响，并测定了该钢断裂韧性Ｋ１ｃ值及裂纹扩展速率、低周次疲劳特性和抗应力腐蚀性能。

电机护环钢在硝酸盐溶液中应力腐蚀开裂的控制过程研究

本文在文献基础上,运用金相,电化学方法研究了50Mn18Cr4电机护环钢依照QHJ-79试验标准在硝酸盐介质中应力腐蚀开裂(即SCC)的性质.结果指出,此体系中SCC的控制过程为阳极溶解.

18Mn5Cr护环钢的应力腐蚀开裂

用慢应变速率拉伸试验方法研究了１８Ｍｎ５Ｃｒ护环钢在９０℃去离子水和２２％ＮａＣｌ水溶液以及饱和ＮａＮＯ３水溶液中的应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）行为．结果表明，１８Ｍｎ５Ｃｒ钢在三种介质中对ＳＣＣ都较敏感，电位对该钢的ＳＣＣ抗力有明显影响，溶液的ｐＨ值对其影响不大．

Mn18Cr18N护环钢的动态再结晶行为及功率耗散图

为了控制Mn18Cr18N护环钢热锻后的组织和性能,通过热模拟压缩试验研究了该钢在900～1 200℃、应变速率为0.001～0.1 s-1和初始晶粒尺寸为48～230μm条件下的动态再结晶行为,建立了双曲本构模型,结合双曲本构模型和动态材料模型构建了热加工功率耗散图;通过功率耗散图和微观组织对锻造过程变形温度和应变速率进行了分析。结果表明:当变形温度不高于1 100℃时,随着应变速率的降低和温度的升高,功率耗散率ηJ逐渐增大;当温度高于1 100℃后规律相反;当ηJ不小于0.2时,该钢可获得均匀细化的完全动态再结晶组织。

1Mn18Cr18N护环钢高温低周疲劳特性研究

为了研究超超临界汽轮发电机护环钢1Mn18Cr18N在工作温度100℃的低周疲劳特性,本文采用应变控制法对其进行温度为100℃下的低周疲劳试验,并对试验结果进行分析讨论。拟合出循环应力应变曲线和应变寿命曲线,得到了护环钢1Mn18Cr18N在100℃时的低周疲劳特性参数,包括Rambeg-Osgood参数和Manson-Coffin公式,推导出该材料的转变寿命NT。结果表明:1Mn18Cr18N护环钢低周疲劳特性表现为循环软化,循环软化程度随应变幅值的增加而增大,软化速率随应力下降幅值增加而增大;1Mn18Cr18N护环钢的过渡寿命为2177周次,小于2177周次时,塑性应变高于弹性应变成为影响疲劳断裂的主要因素,大于2177周次时,弹性应变主导疲劳断裂。

50Mn18Cr4WN电机护环钢在含NO3-的水溶液中的应力腐蚀机理

一、前言用于制造汽轮发电机护环的50Mn18Cr4WN奥氏体钢(简称18/4钢)在服役过程中于低应力作用下常发生延迟断裂,其特征为沿晶开裂。许多人将其归结为应力腐蚀,认为有三种可能的腐蚀介质,即硝酸根,氯离子和氢气。近两年我们研究了18/4钢在含NO_3^-和Cl^-的水溶液在的应力腐蚀以及在动态电解充氢条件下氢致开裂的特性。以100小时为截取时间。

Mn18cr18N 护环钢热变形特征的研究

本文采用热压缩试验及微观模拟分析方法研究了Ｍｎ１８ｃｒ１８Ｎ钢热变形条件下的力学行为和动态组织变化。获得了该钢的热变形特征参数（σｐ、σｓ、εｐ、εｓ）和动态再结晶晶粒尺寸（ｄ）与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｏｍｏｎ参数（Ｚ）之间的关系式。建立了该钢的高温屈服应力模型。可为数值模拟和护环热锻工艺的优化提供理论依据。

电炉—精炼炉双联法冶炼1Mn18Cr18N护环钢

阐述了采用电炉与钢包炉双联、真空精炼、大气下注的工艺生产300MW发电机护环用钢的生产过程,并着重讨论了高Mn、高Cr时N的溶解度和真空下Mn的行为,以及生产方案的可行性及相应的措施。

几种离子注入模式抑制电机护环钢SCC性能比较

对比研究了Ｅｒ＋＋Ｃｒ＋注入模式、Ａｓ＋注入模式和Ｅｒ＋＋Ａｓ＋注入模式对提高５０Ｍｎ１８Ｃｒ４电机护环钢ＳＣＣＲ性能的优缺点和机制．结果表明Ａｓ＋注入模式具有最高的单位剂量提高ＳＣＣＲ效益，但是ｔｆ的潜力有限（＜３倍）；Ｅｒ＋＋Ａｓ＋注入模式提高ｔｆ的潜力可达一个量级，单位剂量提高ＳＣＣＲ效益比Ｅｒ＋＋Ｃｒ＋注入模式高１６倍，但仅为Ａｓ＋注入模式的１／５．

Mn18Cr18N型护环钢动态再结晶临界条件的建立

本文通过热力模拟试验,求出了Mn18Cr18N型护环用钢热塑性变形时动态再结晶的应力、应变临界条件。试验研究之参数对该钢热塑性成形时确定有关力能参数和判断组织性能有一定的意义。

电渣重熔1Mn18Cr18N护环钢补缩过程的温度变化规律

以电渣重熔准稳态过程的温度场为初始条件,采用ANSYS与CFX商业软件相结合的方法,研究分析了电渣重熔补缩过程中的温度分布,考察了无补缩操作、直线降流方式和阶梯降流方式三种条件下电渣锭热节的最终位置.结果表明:在无补缩操作条件下,电渣锭热节附近糊状区离渣-金界面的最远距离为162 mm,直线降流方式距离为130 mm,大阶梯降流方式距离为70 mm,而小阶梯降流方式的热节位置几乎保持不变.因此,阶梯降流方式更有利于1Mn18Cr18N护环钢电渣重熔补缩工艺的顺利进行.

18Mn18Cr护环钢的应力腐蚀

采用慢应变速率拉伸法，研究了18Mn18Cr和18Mn5Cr两种护环钢在90℃的去离子水、22％NaCl和饱和NaNO3水溶液中的应力腐蚀开裂（SCC）行为。文中对两种护环钢的SCC抗力进行了讨论。

时效对50Mn18Cr4WN护环钢性能的影响

研究了时效温度对国产５０Ｍｎ１８Ｃｒ４ｗＮ奥氏体钢（１８／４钢）冲击韧度和在现结构的影响，结果表明，在５２０℃～９５０℃之间时效时，Ｍ＿（２３）Ｃ＿６型碳化物在１８／４钢晶界析出，从而使用的冲击韧度下降。因此，安装护环的热套装配温度应低于５２０℃。