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复吹转炉底吹气体对钢水终点氮含量的影响
被引量:
2
1
作者
李江华
赵征宇
+1 位作者
杨辉
杨培红
《云南冶金》
2018年第5期51-54,63,共5页
在50 t顶底复吹转炉双渣法冶炼提钒后高磷铁水的工艺条件下,进行了全程底吹氮气(供气强度为0. 045 m3/min. t和0. 02m3/min. t),以及使用氩气底吹时钢水终点氮含量的对比试验,得出使用三种底吹气体的钢水终点氮含量分别为80 PPm、40 PPm...
在50 t顶底复吹转炉双渣法冶炼提钒后高磷铁水的工艺条件下,进行了全程底吹氮气(供气强度为0. 045 m3/min. t和0. 02m3/min. t),以及使用氩气底吹时钢水终点氮含量的对比试验,得出使用三种底吹气体的钢水终点氮含量分别为80 PPm、40 PPm、30 PPm,同时说明在氩站、连铸工序不宜使用氮气,这也是钢水氮含量大幅增加的原因之一。
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关键词
钢水氮含量
底吹气体
双渣法冶炼
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职称材料
Φ210~310mm管坯连铸长水口保护浇注的工艺实践
2
作者
李国丰
贺冰林
+1 位作者
王学义
刘义仁
《特殊钢》
北大核心
2016年第6期38-40,共3页
12Mn4V、37Mn、26CrMo48V等钢种管坯的乍产工艺流程为150 t EAF-LF-VD-啦10~310 mm圆坯连铸。由于氩封不严密等因素,150 t钢包至26 t中间包过程钢水氮含量增加值△N波动较大,AN最大值达到65×10^(-6)。通过改进套管清理工具,增加机...
12Mn4V、37Mn、26CrMo48V等钢种管坯的乍产工艺流程为150 t EAF-LF-VD-啦10~310 mm圆坯连铸。由于氩封不严密等因素,150 t钢包至26 t中间包过程钢水氮含量增加值△N波动较大,AN最大值达到65×10^(-6)。通过改进套管清理工具,增加机械手配重,改善钢包流嘴和套管的紧密,保持氩气流量120 L/min,压力0.05MPa等措施,使从钢包到中间包增氮量稳定在5×10^(-6)以下,连铸管坯氮含量为30×10^(-6)~60×10^(-6)。
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关键词
管坯
26
t中间包
钢水氮含量
长水口
氩气
保护浇注
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职称材料
题名
复吹转炉底吹气体对钢水终点氮含量的影响
被引量:
2
1
作者
李江华
赵征宇
杨辉
杨培红
机构
昆明钢铁股份有限公司
昆明钢铁集团有限责任公司
出处
《云南冶金》
2018年第5期51-54,63,共5页
文摘
在50 t顶底复吹转炉双渣法冶炼提钒后高磷铁水的工艺条件下,进行了全程底吹氮气(供气强度为0. 045 m3/min. t和0. 02m3/min. t),以及使用氩气底吹时钢水终点氮含量的对比试验,得出使用三种底吹气体的钢水终点氮含量分别为80 PPm、40 PPm、30 PPm,同时说明在氩站、连铸工序不宜使用氮气,这也是钢水氮含量大幅增加的原因之一。
关键词
钢水氮含量
底吹气体
双渣法冶炼
Keywords
nitrogen content in molten steel
bottom blowing gas
double slag process smelting
分类号
TF734.34 [冶金工程—钢铁冶金]
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职称材料
题名
Φ210~310mm管坯连铸长水口保护浇注的工艺实践
2
作者
李国丰
贺冰林
王学义
刘义仁
机构
天津钢管集团特殊钢有限公司
出处
《特殊钢》
北大核心
2016年第6期38-40,共3页
文摘
12Mn4V、37Mn、26CrMo48V等钢种管坯的乍产工艺流程为150 t EAF-LF-VD-啦10~310 mm圆坯连铸。由于氩封不严密等因素,150 t钢包至26 t中间包过程钢水氮含量增加值△N波动较大,AN最大值达到65×10^(-6)。通过改进套管清理工具,增加机械手配重,改善钢包流嘴和套管的紧密,保持氩气流量120 L/min,压力0.05MPa等措施,使从钢包到中间包增氮量稳定在5×10^(-6)以下,连铸管坯氮含量为30×10^(-6)~60×10^(-6)。
关键词
管坯
26
t中间包
钢水氮含量
长水口
氩气
保护浇注
Keywords
Tube Bloom, 26 t Tundish, Nitrogen Content in Liquid, Long Nozzle, Argon, Shielding Pouring
分类号
TF777 [冶金工程—钢铁冶金]
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职称材料
题名
作者
出处
发文年
被引量
操作
1
复吹转炉底吹气体对钢水终点氮含量的影响
李江华
赵征宇
杨辉
杨培红
《云南冶金》
2018
2
下载PDF
职称材料
2
Φ210~310mm管坯连铸长水口保护浇注的工艺实践
李国丰
贺冰林
王学义
刘义仁
《特殊钢》
北大核心
2016
0
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职称材料
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