混凝土地面用水泥基耐磨材料钢轮测试法研究

对混凝土地面用水泥基耐磨材料的耐磨性能钢轮测试法进行研究,试验确定了耐磨材料合适的跳桌流动度为(135±5)mm;拌合物制备和成型过程中,耐磨材料试件表面需平整、压实、光洁;明确了试件安装、固定和磨痕除尘等试验条件。将钢轮法与滚珠轴承法的测试结果进行对比发现,二者对同种耐磨材料的耐磨性能评价基本一致,证明钢轮法试验可以用于混凝土地面用水泥基耐磨材料的耐磨性能测试和评价。

Hamm新型HD双钢轮压路机更高生产力、更少排放

Hamm为中国市场量身打造了四款全新铰接式双钢轮压路机。全新研发的HD系列双钢轮压路机工作质量为13~14t。宽敞的机手驾驶台、高效的国四标准柴油发动机以及配备振动和振荡钢轮的高产能压实系统,使其超群出众、备受赞誉。绿色、高效的国四标准发动机技术全新研发的HD系列双钢轮压路机采用先进的发动机技术,HD 138i和HD 148i双钢轮压路机能够满足最新国四排放标准。

双驱单钢轮振动压路机液压系统参数匹配研究

为解决当前振动压路机液压系统参数匹配效果较差,无法提高其运行性能与工作寿命的问题,开展了液压系统参数匹配的深入研究。在压路机液压系统技术参数选取完毕后,通过确定液压系统启振时间、液压系统振动泵参数匹配设计、液压系统振动马达参数匹配设计,提出了一种全新的匹配方法。根据匹配结果可知,新的方法能够提高液压系统能量利用率,优化运行性能。

双钢轮压路机振动轮对压实质量及效率的影响

1.振动轮结构 振动轮既是双钢轮振动压路机的行走装置,又是其工作装置。压实沥青路面时,振动轮直接作用于沥青面层,为此振动轮结构直接影响沥青路面的压实质量和压实效率。（1）振动轮直径振动轮直径越大,曲率越小,振动轮弧面越平滑,所受到的行驶阻力越小,路面平整度越高,起步越平稳。

双钢轮振动压路机功率的配置

以双钢轮振动压路机为例,结合试验结果探讨了振动压路机功率配置的问题。通过测试分析压路机一个工作循环各部分功率需求及变化规律,结合压路机工作特点,提出了压路机功率配置的方案。结果表明:压路机工作历程分为起步和恒速压实2个阶段,恒速压实阶段所需功率较小,只有发动机装机功率的一半,而起步和起振瞬间所需功率较大,峰值功率超出了装机功率;调整行走和起振液压系统中压力峰值出现的时间,可使2个峰值错开;也可调整起步和起振时的加速时间和加速度变化规律,削减压力冲击的峰值,来降低瞬间所需的最大功率。

双钢轮压路机行走液压系统参数的匹配

针对双钢轮压路机行走液压系统频繁冲击特性,分析了双钢轮压路机工作特性需求,根据行走液压系统参数匹配的原则,通过测试找出了双钢轮压路机行走液压系统参数匹配中存在的问题,在分析原因的基础上提出了解决方案,并进行了试验验证。结果表明:对机器的加速、减速和循环运行过程的参数进行控制,可以改善双钢轮压路机起步停车特性,使行走液压系统的压力处于高效区,可保证冲击压力小于系统设定的最高压力。

中国与外国双钢轮振动压路机的主要差距

对国内外双钢轮振动压路机进行了对比试验和性能检测。结果表明:中国产双钢轮振动压路机与国外同类产品相比的主要差距是振幅沿振动轮横向分布均匀性超过5%、起步和停车时的瞬时功率超过额定值,减振与降噪指标不能完全达到国标要求,并导致两者工作可靠性和作业质量的差异。指出双钢轮振动压路机为大惯量循环作业式机械,起步和停车时间短,应错开起步和起振时功率峰值的发生时间;振幅和压实均匀性是对振动压路机作业质量的基本要求,应使振动轮的激振力通过其质心,减振和噪声必须符合环保要求。

双钢轮振动压路机振幅不均匀性的分析

为了解决国产双钢轮振动压路机存在的振幅不均匀性问题,通过对国产双钢轮振动压路机的振动测试,分析了引起钢轮振幅不均匀性的多种因素,建立了偏振模型,进行了Matlab仿真验证,并提出了改进方案。试验结果表明:压路机振动轮激振力作用中心面与振动体质心的重合程度是影响振动轮振幅均匀性的关键因素;振幅均匀性还与振动轮的制造和安装精度有关;改进后的试验样机,高幅振动时的振幅偏差由7.1%降低为2.9%,低幅振动时的振幅偏差由6.2%降低为1.5%。

双钢轮振动压路机柔性启动技术的研究

双钢轮振动压路机是大惯量的循环式作业式机械,在起停车阶段会产生较大的惯性负荷,需要液压传动系统和发动机瞬时能提供较大的动力。为了降低液压系统与发动机的配置,采用柔性启动技术对惯性负荷进行综合控制。首先建立了双钢轮振动压路机机械—液压联合仿真的动力学模型,利用该模型对行走泵排量的调整、振动系统压力切断阀开启压力的调整、起步起振时间差的调整等进行了仿真分析,确定了这些关键参数的取值范围,并将仿真结果应用于样机进行了现场试验,试验结果表明采用柔性启动技术后,振动与行走液压系统最大的功率需求降低到发动机额定功率的70%,相对于应用节流孔时双系统最大功率消耗占发动机的85%左右有明显改善。

双钢轮振动压路机动态负荷特性分析

通过双钢轮振动压路机起步加速过程中的受力分析,得到整机的惯性阻力和行驶阻力对系统动态特性的影响。然后针对整机动力分析结果得出动态过程中的负荷特性,并给出影响系统动态负荷的因素,提出减少惯性负荷的建议,提高双钢轮振动压路机的动力性与使用性。

双钢轮压路机的非线性建模及其传动干扰分析

根据双钢轮振动压路机的整机结构特点和双激振工作特性,充分考虑前后随振土对压实系统的非线性振动耦合,建立了7自由度动力学跳振模型,基于周期内连耦—脱耦—再连耦的分解思路,以YZC12型压路机为算例,分析在平稳接触、轻微碰撞和强烈碰撞3种不同压实工况下系统的非线性振动响应.结果表明,前后轮跳振产生的运动偏移量是产生传动干扰的主要原因,随着代表不同密实度的压实进程土壤参数变化,系统时域波形出现简谐波式畸变,一阶、二阶和四阶频谱出现分数倍亚谐波和高次超谐波非线性响应直至进入混沌,同时行驶速度主要影响前后随振土的力学参数,进而影响前后轮的运动差异.通过主动控制机架与振动轮的一级减振系统参数可以明显弱化系统的非线性振动响应和前后轮的压实传动干扰.

SS3B和DF8B机车的整体碾钢轮踏面剥离失效分析

为了查明机车车轮发生踏面剥离故障的原因,分别对SS3B机型的SS3B31024047车轮和DF8B机型的DF8B32774060、DF8B31644017车轮产生踏面剥离的整体碾钢轮取样,按TJZL-01-98规定的理化检验项目进行取样和常规检验,并对剥离区域的宏观形貌、金相组织进行光学显微镜观察、电子扫描分析.检验结果表明:DF8B32774060车轮踏面表面金属主要在接触应力作用下发生塑性变形,属于接触疲劳剥离;DF8B31644017和SS3B31024047车轮由于剥离区存在塑性变形层,属于热疲劳剥离;对接触疲劳剥离,应改善车轮钢的成分、改进车轮热处理和踏面加工工艺,对热疲劳剥离,应改变制动方式和优化牵引运行.

双钢轮振动压路机节能技术探讨

鉴于我们我国目前资源不足能耗严重的问题,所以节能环保是当今工程机械发展的必然趋势。本文介绍了工程机械上的节能技术,并且对双钢轮压路机的节能技术从设计研究到应用施工进行了详细地说明,希望对工程机械节能减排有所借鉴作用。

基于simulink的单钢轮压路机机架减振参数的分析

为了改善单钢轮振动压路机的减振性能,提升其舒适性和可靠性,通过机架二自由度模型得到的微分方程在simulink模块中建立数学模型。根据3因素5水平正交表调整减振参数进行仿真,从而得到机架最佳减振效果时的减振参数,为参数设计的选择提供参考。

双钢轮振动压路机液压系统动态性能试验分析

双钢轮振动压路机被广泛应用于路基和面层的压实作业中,其工作动力均由液压系统完成,包括行驶液压系统、振动液压系统、转向液压系统,是全液压工程机械的典型机型.

从实验数据分析机械式与全液压单钢轮压路机的优劣

1前言 振动压路机最早出现于20世纪30年代。随着液压技术的发展，以德国、瑞典、美国和日本等国家为代表的工业发达国家的全液压振动压路机在20世纪60年代得到了长足的发展，占到了当时世界压路机市场销售总量60％以上的份额。

大型起重机回转支承钢轮空心度分析

对大型起重机回转支承的承载钢轮采用平面应变单元建立有限元模型,并进行分析,结合经典的接触理论和曲梁理论,揭示了采用空心化设计的钢轮,不仅可以增加径向柔度、提高支承的均载效果,更能降低钢轮应力,提高支承的承载能力。随着空心度的增加,钢轮中合成应力的峰值点从接触区内部经过外缘向内缘转移,钢轮强度逐步由接触应力控制转化成由曲梁应力控制。

双钢轮振动压路机节能技术探讨

对双钢轮压路机的节能技术从设计研究到应用施工进行了详细说明,对工程机械节能减排有借鉴作用。

TYZ系列双钢轮振动压路机转向系统设计

TYZ系列压路机属于轻型双钢轮压路机,结构设计巧妙性能卓越。主要介绍针对TYZ800型和TYZ1000型这两款载人压路机的转向机构进行设计。结合轻型压路机结构的特点和成本优势,设计了一种新型机械式的转向机构。该机构基本原理主要是采用一对大小齿轮的啮合实现转向。相对于传统机械转向结构及液压转向机构而言,该机械结构简单,转向效果稳定可靠方便作业人员操作,很大程度上降低了整机的成本。通过实际批量生产的应用验证,TYZ系列压路机这种机械式的转向机构转向性能良好,运转可靠。

机车钢轮铸件的熔模铸造工艺及优化

采用正交实验法,以浇注温度、裂解材料的预热温度和模壳预热温度为主要影响因素,以机车钢轮铸件的缩松缩孔、有效应力和最大变形量为评价指标,对机车钢轮铸件的熔模铸造工艺进行了优化。结果表明,机车钢轮铸件适宜的熔模铸造工艺为:A2B2C3,即浇注温度为1 500℃,裂解材料预热温度为480℃,模壳预热温度为1 150℃;最优化熔模铸造工艺下得到的机车钢轮试样的断后伸长率为13%、抗拉强度为477 MPa。