不锈钢-钢爆炸复合板结合区组织的分析

铁素体不锈钢 0Cr13Al 钢 16MnR、奥氏体不锈钢 1Cr18Ni9Ti 钢Q2 35A和双相不锈钢0 0Cr2 2Ni5Mo3N 钢Q345C 3种爆炸复合钢板结合界面呈波状结合 ,热处理后结合区基板脱碳、复板渗碳 ,而且在结合区复板侧有一个约 30 μm宽的亚微米级的超细晶粒带 。

钛-钢爆炸复合板的微观组织结构及力学性能

采用合适的工艺参数将TA2和Q345进行爆炸复合,并对获得的爆炸复合板进行微观组织结构分析和抗拉强度、剪切强度、显微硬度等力学性能测试。结果表明,复合板的力学性能良好,能够满足实际工程需要;复合板金相组织分析显示,结合界面呈波状结合,爆炸焊接时,在结合界面处发生强烈塑性变形,距界面处越远塑性变形越小,显微硬度越低;对复合板靠近钛侧界面进行X射线衍射(XRD)分析,未发现有脆硬的金属间化合物相生成,保证了复合板界面具有较高的结合强度。

铜-钢爆炸复合板的力学性能及显微组织

采用合适的工艺参数对B30白铜和Q345A钢进行爆炸复合,并对复合板的力学性能和显微组织进行了系统的测试和分析。结果表明:在试验条件下,复合板的抗拉强度达483 MPa,抗剪强度达222.3 MPa,其力学性能可以满足实际使用要求;金相组织观察显示,复合板连接界面呈波状结合,从界面处向母材基体的晶粒逐渐由等轴细晶向粗晶转变,并且在碳钢一侧发生了原子扩散现象;进一步对结合界面进行。XRD分析证实,复合板靠近白铜一侧界面并发现有金属间化合物生成,说明文中所采用的爆炸焊接工艺可行,所得复合板具有满意的组织和性能。

钛-钢爆炸焊接复合板结合区微观特征研究

新型高性能结构对钛合金、钢过渡连接接头用钛-钢爆炸复合板复合界面的结合性能和致密性的要求越来越高。本文对过渡连接用钛-钢复合板结合界面附近的微观组织、显微硬度及变形特征等分析的结果表明,TA2-Q345界面漩涡区金属的流动状态不同导致形成不同的漩涡形态,金属流动不畅时,漩涡区易于形成缩松类空洞等缺陷,并夹杂有Fe Ti、Fe2Ti等脆性化合物和富余的铁元素,以及大量氧化物;距离结合界面越近,塑性变形越剧烈,波峰处的变形要大于波谷,钢侧变形程度大于钛侧;钢侧漩涡区的硬度最高,波峰处次之,波谷处最小。

钛-钢爆炸复合板的耐腐蚀性能研究

采用爆炸焊接工艺制备了TA10/Q245R及TA10/Q345R两种钛-钢复合板。分别采用静态质量损失法、动电位极化曲线和交流阻抗谱测试方法,分析评价两种爆炸复合板在人工海水溶液中的耐腐蚀性能,并与基板、复板材料的耐蚀性能进行了对比。结果表明,在室温下的腐蚀介质中,TA10的平均腐蚀质量损失速率最小,为0.022 g/(m^2·h),两种钛-钢复合板的平均腐蚀质量损失速率分别介于基板、复板之间。TA10/Q345R的质量损失速率低于TA10/Q245R,但在Q345R侧发生了明显的点蚀现象;电化学腐蚀测试结果表明,3种试样的自腐蚀电流分别为0.562,93.90和67.07μA。两种钛-钢复合板的耐腐蚀性能略低于TA10,但仍具有较高的耐蚀性能,能满足实际工程结构对钛-钢复合板的耐蚀性能要求。

铜-高氮钢复合板的爆炸焊接可行性探究

针对高氮钢的高硬度、高耐磨性以及铜的耐腐蚀性,本文在爆炸焊接相关理论参数计算的基础上,结合试验研究,对铜与高氮钢进行了爆炸焊接试验,得到其最佳的工艺参数,即当基、复板间距为6 mm,单位面积装药高度为24 mm时,铜与高氮钢能够形成良好的结合。利用有限元软件ANSYS/LS-DYNA对铜与高氮钢的爆炸焊接过程进行了数值模拟与分析,得到了复板运动过程的位移云图,模拟结果与试验结果表现出良好的一致性。

钛-钢复合板爆炸复合工艺新进展

随着工业技术的发展和装备水平的提高,设计部门和用户对钛—钢复合板产品质量提出了更高的要求,不仅要求产品综合性能好、结合质量高,而且要求复合板面积结合率达到98％以上。

不锈钢-钢爆炸复合板结合区的电子探针研究

用金相显微镜和电子探针研究了不锈钢钢爆炸和爆炸＋ 轧制复合板结合区的组织及成分，由此探讨了爆炸焊接和轧制过程的金属物理学机理。指出了保证该复合板不锈钢复层耐蚀性的重要性及其方法，从而为这种复合板的正常使用提供了指导。

爆炸-轧制钛/钢复合板界面结合性能研究

爆炸-轧制法是先通过爆炸复合制坯,再进行轧制生产复合板的一种方法。本文研究了爆炸-轧制法生产的钛/钢复合板的界面金相、结合界面的元素分布情况以及退火温度对界面结合强度的影响等问题,结果表明:爆炸轧制法生产的钛钢复合板的界面近似呈平直状,在界面钢侧有一脱碳层,引起界面附近碳元素的重新分布,对结合性能有重要影响;获得高强度结合的界面特征是:剥离界面钢层上的Ti元素含量在一定范围内,钛层大量粘铁;退火温度对界面的结合强度影响较大,而在相应保温下保温时间影响不明显。

退火对钛-钢爆炸复合板中飞线组织的影响

进行了退火对钛 钢爆炸复合板中飞线 (绝热剪切线 )组织影响的试验。发现在一定工艺下退火后这种飞线会自行消失 ,而由飞线发展成的裂纹则不会。由此论证了飞线是一种塑性变形组织和裂纹源。

钛-钢爆炸复合板的热轧制

本文叙述热轧工艺对钛-钢爆炸复合板的成分、组织和性能的影响。试验指出,该复合板的热轧应在不高于850℃的温度下加热并以较大的压下率进行轧制。

917低磁钢与铝合金爆炸焊接复合实验研究

采用异种金属爆炸焊接复合技术 ,研制了 91 7低磁钢与LF5、LF2 1、LF1 1等铝合金的爆炸焊接复合板 ,并对该铝—钢复合板力学性能进行了实验研究 ,对复合界面进行了金相分析 .实验结果表明 ,该铝—钢复合板复合界面物理结合良好 。

铝──钢爆炸复合板的研究

进行了三种质量比的铝－钢爆炸复合板试验，所有复合板界面焊合良好，焊合率＞９５％，结合强度＞６０ＭＰａ，而且基、复层材料对爆炸冲击波响应的硬化程度不明显，但结合界面存在铁、铝金属间化合物，故复合时应仔细选择爆炸参数，尽量减少其生成量。

TA10-Q345R爆炸复合板的界面微观结构及力学性能

对TA10钛合金与Q345R钢进行爆炸焊接,并对复合板的界面微观结构及力学性能进行了分析测试。微观分析显示,复合板的结合界面为波状结合,界面两侧的金属均发生了不同程度的塑性变形;在结合界面处存在短距离的合金元素互扩散层,界面局部区域存在少量的Ti-Fe金属间化合物。力学性能测试表明,在结合界面处的显微硬度最高,随着与界面距离增大逐渐降低;复合板的拉伸断口整体呈现韧性断裂特征,少量脆性相的形成并未对其性能产生大的不利影响,能够满足工程结构对其力学性能的要求。

温度对钛-钢爆炸复合板界面冶金行为的影响

本文研究了不同加热温度对钛一钢爆炸复合板界面组织与成分的影响规律，利用金相显微镜对界面形貌进行了观察，测定了界面结合区的显微硬度，并通过X射线能谱仪对试样界面区的元素扩散行为进行了分析。结果表明，580℃时，覆层钛一侧的绝热剪切线完全消失，晶粒发生再结晶；640℃时，基层钢一侧开始出现脱碳；750℃时，界面两侧的Fe、C和Ti元素发生了相互扩散。

压力容器用钛-钢复合板的三种制造工艺

由于钛材优异的耐蚀性能以及钢材的低成本特性,钛-钢复合板被越来越多地应用于压力容器等领域。为了促进钛-钢复合板的标准化生产,通过对爆炸焊接、爆炸+轧制以及真空轧制这3种复合材料制备技术机理的综合分析,比较其制造工艺和技术参数,并进一步分析3种制造工艺的特点和适用范围,对3种制造工艺下的复合板各项性能进行测试,结果表明,爆炸焊接复合板适用于高压容器和超高压容器;爆炸+轧制复合板适用于中、高压容器;真空轧制复合板适用于低压容器。

爆炸焊接不锈钢─钢复合板

通过改善爆炸焊接中、大面积、大厚度的不锈钢─钢复合板的工艺参数，对如何获得高质量的不锈钢─钢复合板作了深入探讨。各项金相、机械性能检验表明，方案具有较高的实用价值。

钛-钢爆炸复合板的退火

研究了退火对钛-钢爆炸复合板成分、组织和性能的影响。指出,为了获得满足验收标准的结合强度,该双金属的退火温度不宜高于650℃、保温时间不宜多于1小时。

不同热处理制度对钛-钢复合板的影响

采用爆炸焊接方法制作大面积钛-钢复合板,在爆炸焊接完成后需进行热处理以消除爆炸焊接过程中产生的应力。本文研究了不同热处理制度对钛-钢复合板的影响,并确定了合适的钛-钢复合板热处理制度。

爆炸焊接大厚度BFe10-1-1/钢复合板复合界面缺陷形成机理研究

爆炸焊接大厚度BFe10-1-1/钢复合板时,复合界面容易产生小面积的界面熔化缺陷。本文从理论和实践方面对这类缺陷产生的机理加以研究,提出了引起此类缺陷的机理是由于残留于界面内的绝热压缩空气引起的,通过修正爆炸焊接参数,消除了此类缺陷,提高了大厚度BFe10-1-1/钢复合板的爆炸焊接成品率。