铸态2.25Cr-1Mo-0.25V钢的第二相析出规律

用金相分析手段研究了在900～1150℃不同温度下保温后不同淬火方式下铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢第二相析出规律。结果表明，铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢高温析出后，采用盐水淬能更好的保持高温析出第二相的形貌特点；随着保温时间的延长，第二相析出颗粒长大，且析出物增多，保温45min第二相含量最多，易于观察第二相的形貌分布；随着温度的升高，第二相百分数呈下降趋势，950℃和1050℃是析出第二相的适合温度。

搅拌摩擦加工铸态L2纯铝组织与性能研究

对铸态L2纯铝进行搅拌摩擦加工(FSP)处理,研究L2纯铝加工前后的显微组织,力学性能及微观断裂机理。结果表明,剧烈的塑性变形促使粗大的枝状晶显著破碎,形成细小且均匀分布的再结晶组织。搅拌摩擦加工后,L2纯铝的显微硬度提高9HV,抗拉强度和延伸率分别提高34 MPa和17%;试样的拉伸断口呈现出微孔聚合韧性断裂特征。细晶强化对材料力学性能的提高起主要作用。

铸态M2高速钢的热变形行为

用Gleeble-3500热力模拟试验机对铸态M2高速钢进行1000～1150℃及0.01～1.0 s-1的热压缩变形,获得了铸态M2高速钢的流变曲线,分析了变形后的显微组织特性。结果表明,铸态M2高速钢的流变应力和峰值应变均随变形温度的降低和应变速率的提高而增大,其热变形激活能为550.16 kJ/mol,同时得到了其热变形方程,建议其在1050～1150℃和0.01～1.0 s-1的工艺条件下进行热加工。

锆变质处理对铸造ZCuZn40Pb2合金铸态组织和性能的影响

研究了锆变质处理及其变质处理后不同的熔体保温时间对铸造ZCuZn40Pb2合金铸态组织和力学性能的影响。结果表明,铸造合金ZCuZn40Pb2加入一定量的Zr可以细化其铸造组织,使粗大的板条状α、β组织变成短小的片状,提高合金的力学性能。当Zr加入范围在0.02%-0.04%时变质细化效果较好。Zr变质处理后随熔体保温时间的延长,存在变质衰退的现象,组织粗大,力学性能降低,保温30 min以内浇注,变质细化效果较好。

重复搅拌摩擦加工对铸态L2纯铝组织性能影响

对铸态L2纯铝分别进行了单道次和2,3次重复搅拌摩擦加工处理,研究了搅拌摩擦加工次数对L2纯铝组织性能的影响。结果表明:剧烈的塑性变形促使粗大的枝状晶显著破碎,形成了细小且均匀分布的再结晶组织,重复加工次数对再结晶晶粒的尺寸影响较小。重复搅拌摩擦加工后,铸态L2纯铝的最大显微硬度值提高了17 HV,最大抗拉强度及延伸率分别提高了39 MPa和22%,试样的拉伸断口呈现出微孔聚合韧性断裂特征。随着重复加工次数的增加,相邻道次间的显微硬度、抗拉强度和延伸率差值均减小。

铸态30Cr2Ni4MoV钢动态再结晶行为研究

利用Gleeble-1500D热模拟机模拟高温镦粗,研究铸态30Cr2Ni4Mo V钢在1 000~1 250℃、应变速率为0.001 s^-1~0.1 s^-1变形条件下的热变形行为。通过对实验数据分析,得到了该钢的流动应力曲线,高温塑性本构方程,热变形激活能,建立了铸态30Cr2Ni4Mo V钢动态再结晶动力学模型和动态再结晶晶粒尺寸模型,为优化低压转子钢大锻件在高温条件下锻造加工工艺提供理论依据。

铸态30Cr2Ni4MoV钢制坯过程锻透性分析

通过对铸态30Cr2Ni4Mo V钢动态再结晶状态图进行分析,利用应变值来表征锻透。当应变值为0.7时,钢锭发生完全动态再结晶,说明钢锭已经锻透。利用Deform模拟软件对制坯过程进行模拟,并结合缩比实验,发现当钢锭进行两镦一拔和两镦两拔时,钢锭各部位都已锻透,但两镦两拔的晶粒均匀度优于两镦一拔。

铸造静置温度对Mg-6Al-2Sn铸态镁合金组织及性能的影响

采用不同的静置温度对Mg-6Al-2Sn铸态镁合金进行了试验,并进行了显微组织和力学性能的测试与分析。结果表明:随静置温度从650℃升高至770℃,试样的平均晶粒尺寸先减小后增大,抗拉强度和屈服强度先增大后减小,断后伸长率变化不大;与650℃静置温度处理时相比,710℃静置处理时的Mg-6Al-2Sn铸态镁合金的平均晶粒尺寸减小了55μm(167→112μm),抗拉强度和屈服强度分别增大了35 MPa(173→208MPa)和18 MPa(124→142MPa)。Mg-6Al-2Sn铸态镁合金的静置温度优选为710℃。

铸态QT800-2铸件的生产

介绍了用覆砂铁型工艺生产轮廓尺寸为φ30×260mm的铸态QT800-2通机曲轴铸件的生产控制方法。选择炉料:废钢为厚度≥3mm的Q235冲压边料,生铁为Q10,球化剂为QRMg8RE3,孕育剂用FeSi75A;球化处理温度在1400～1450°C,加入量1.0%～1.2%,盖包法处理,并控制w(Mg残)/w(RE残)>1;采用二次孕育处理方法,加入量0.8%～1.0%,稳定生产出抗拉强度800～930MPa,伸长率2%～5%的铸态QT800-2铸件。

30Cr2Ni4MoV钢铸态加热过程中奥氏体晶粒的长大行为

采用KBF1400箱式电阻炉模拟大锻件的实际加热速度,研究了30Cr2Ni4MoV钢铸态组织在重新加热过程中奥氏体晶粒的长大行为。结果表明:保温时间一定,奥氏体的平均晶粒尺寸随着温度的升高呈指数增大;加热温度一定,奥氏体的平均晶粒尺寸随着保温时间的延长呈近似抛物线变化;当温度升高到1100℃时晶粒急剧长大;得到了描述30Cr2Ni4MoV铸态组织在加热过程中奥氏体的平均晶粒尺寸与保温时间关系的Beck方程,并建立了在等温条件及非等温条件下的晶粒长大模型。

铸态30Cr2Ni4MoV钢的静态再结晶行为

通过采用双道次热压缩的实验方法,在Gleeble-1500D热模拟机上对铸态30Cr2Ni4MoV钢在高温变形时的静态再结晶软化行为进行研究。根据实验结果,分析变形温度、初始晶粒尺寸以及道次间隔时间等不同工艺参数对铸态30Cr2Ni4MoV钢静态软化行为的影响;构建该铸态材料的静态再结晶动力学模型及晶粒尺寸模型,获得该铸态材料的再结晶激活能为207.39 k J·mol-1。通过实验结果可知：该铸态材料的静态再结晶体积分数随温度的升高、应变的增加、应变速率的加快和道次间隔时间的不断延长而增加,却几乎不受初始晶粒尺寸的影响。对比分析热压缩所得到的实验值与该模型的计算值,验证了所建模型的准确性。

铸态30Cr2Ni4MoV转子钢基于应变补偿法的高温本构模型

通过Gleeble-1500D热模拟实验机,对铸态30Cr2Ni4MoV钢进行了高温压缩实验,探索了铸态30Cr2Ni4MoV钢在变形温度为900~1200℃、应变速率为0.001~1 s^-1时的高温热变形行为。对实验结果进行讨论可知,该材料的流动应力受变形温度、应变速率和应变的共同影响,其中,应变对流动应力的影响最大。所以,在传统的Arrhenius本构模型的基础上,引入应变对流动应力的影响,采用五阶多项式对应变对流动应力的影响进行了描述,建立了基于应变补偿法的铸态30Cr2Ni4MoV钢的本构模型。最后,通过相关系数R和平均相对误差AARE对本模型的精确性进行了评估,计算得出R值为0.992,AARE值仅为4.11%,证明了修正后的模型对于预测该种材料的流动应力具有较高的精度。