2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响

目的研究2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响。方法用牙科铸钛的方法制作直径分别为4mm和5mm的钛棒,并切割成长度为3mm的小钛片。将2种规格的钛片配对,粘接面用碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面,50μm Al2O3喷砂。试件随机分成3组进行表面处理:第1组不使用金属表面处理剂,第2组使用Alloy Primer进行表面处理,第3组使用V-Primer进行表面处理。然后每组再分为3个小组,分别使用Super-Bond C&B、Panavia F、Rely X Unicem 3种黏固剂粘接。黏固剂固化1h后,经37℃恒温水浴24h以及5000次冷热循环后,测试粘接强度,并观察铸造纯钛的表面形态和粘接面的破坏形式。结果 Alloy Primer、Super-Bond C&B的配伍组合与铸造纯钛获得的粘接强度在冷热循环前、后分别为(31.23±4.86)、(34.08±3.36)MPa,高于其他表面处理剂与树脂黏固剂配伍组合获得的粘接强度(P<0.05)。结论金属表面处理剂和树脂黏固剂的组合不同会导致粘接强度不同,经Alloy Primer处理的铸造纯钛试件与Super-Bond C&B的粘接强度最高。

铸造纯钛义齿表面形态和粗糙度对其颜色稳定性的影响

目的:探讨铸造纯钛义齿在口腔中戴用后不同表面形态与粗糙度对颜色稳定性的影响。方法:制作皱纹形和不同粗糙度的平面形纯钛铸件共5组,在无牙颌受试者上颌总义齿基托磨光面和组织面的不同部位粘固试件,戴用义齿6个月,测试各试件戴用前后色差△E。结果:(1)不同患者的试件△E不同,相同粗糙度的各组试件戴用后△E均比在空气中自然放置的大(P<0.01);(2)抛光对钛铸件表面粗糙度参数Rz有影响,对Ra影响不大。在戴用过的各组试件中,经过抛光的Ⅰ组(皱纹形)和Ⅱ组(平面形)的△E无明显差异(P>0.05),但比其他未抛光组大(P<0.05);未抛光的Ⅲ组和Ⅳ组尽管Ra和Rz不同,△E无明显差异(P>0.05),但大于放置在组织面的试件△E(P<0.05);(3)在空气中自然放置的试件均存在△E的变化,以经过抛光的平面组△E最大(P<0.05)。结论:纯钛铸件表面粗糙度对颜色稳定性的影响与其表面形态无关,而与其表面是否经过抛光有关。如未抛光,其对颜色稳定性没有明显的影响;而经过抛光后表面粗糙度Rz发生了变化,颜色稳定性变差。

3种树脂粘接水门汀与铸造纯钛粘接强度研究

目的:研究3种复合树脂粘固剂与铸造纯钛的粘接强度。方法:用牙科铸钛的方法制作直径分别为4mm和5mm的钛棒,切割成长度为4mm的小钛片。2种规格的钛片配对粘接面用400～1200目碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面。50μm氧化铝喷砂,另一组表面不喷砂作为对照,分别使用Super-BondC&B、Panavia F、Rely X Unicem 3种复合树脂粘固剂粘接。扫描电镜观察喷砂前后铸造纯钛的表面形态。复合树脂粘接剂固化后经37℃恒温水浴24h以及5000次5～55℃冷热循环,测试剪切强度。用SAS的ANOVA过程对各组数据进行分析。结果:喷砂前后纯钛与Panavia F的剪切强度最高,分别为(26.62±3.40)MPa、(23.71±5.28)MPa;5000次冷热循环后,喷砂组的铸造纯钛与Panavia F的剪切强度最高(27.12±8.68)MPa;未喷砂的铸造纯钛与Super-Bond C&B、Rely X Unicem的粘接强度最低,并且有12.5%的脱落率。结论:本实验结果表明喷砂可以提高Super-Bond C&B、Panavia F、Rely X Unicem的粘结力和粘结耐久力。不喷砂时,Panavia F与铸造纯钛之间能获得较高的粘接强度和良好的粘接耐久性,喷砂以后优势不再明显。

铸造纯钛与树脂水门汀粘结界面疲劳强度的研究

目的:本实验通过体外循环加载模拟口内受力,研究不同的树脂水门汀与铸造纯钛之间粘结界面疲劳强度,以及冷热循环对疲劳强度的影响,为临床应用提供实验依据。方法:用φ5mm×5mm的圆柱形小钛段与φ4mm×2mm小钛片48对分别用Super-Bond C&B和Panavia F粘接,粘接前粘接面用Alloy Primer预处理,将以上每组中的一半样品置于37℃水浴箱内24h,另一半样品水储24h后再进行5000次冷热循环(5℃←→55℃,浸渍时间为30s)。将样本固定于振动动态测试系统上进行疲劳测试,试验波形为正弦波,应力比R=0,频率为4Hz,测定参照升降法,将疲劳试验结果与之前静载剪切强度测试结果进行对比分析。结果:疲劳极限远小于静载剪切强度值,冷热循环对疲劳强度没有明显影响。疲劳极限值与剪切强度值呈正相关(P<0.01)。结论:铸造纯钛表面经Alloy Primer处理后与2种树脂水门汀粘固后能耐受106次循环加载的疲劳极限约为静载剪切强度的15%。

三种树脂粘接水门汀与铸造纯钛粘接强度的临床护理研究

目的研究三种复合树脂粘固剂与铸造纯钛的粘接强度。方法配合医生用牙科铸钛的方法制作直径分别为4mm和5mm的钛棒,切割成长度为4mm的小钛片。分别使用Super-Bond G&B、Panavia F、Rely X Uni-cem三种复合树脂粘固剂与未喷砂、喷砂铸造纯钛粘接固化后经37℃恒温水浴24h,5 000次5～55℃冷热循环,测试剪切强度。结果Super-Bond G&B与喷砂后纯钛连接的剪切强度最高,Panavia F其次,Rely X Unicem的粘接强度最低。结论Super-Bond CAB与喷砂后铸造钛之间能获得最高的粘接强度和粘接耐久性。

激光焊接铸造纯钛焊缝薄膜材料的力学性能研究

目的:应用激光干涉应变计法研究激光焊接铸造纯钛焊缝薄膜材料的力学性能。方法:将激光焊接后的纯钛板按焊缝距离的不同分为0.00、0.25、0.50 mm焊接组和对照组(无焊接),把焊接后的纯钛板和母材线切割成小试样(60 mm×20mm×1 mm),X线探伤筛选后,对合格小试样运用激光干涉应变计法进行拉伸试验,测定材料的抗拉强度并得出应力、应变曲线。结果:随着焊缝距离的增大,3组试样抗拉强度分别为(492.16±33.19)MPa、(488.09±43.18)MPa、(558.45±10.80)MPa,与母材抗拉强度(532.15±11.62)MPa无显著性差别(P>0.05)。0.00 mm焊缝焊接组与0.25 mm焊缝焊接组拉伸过程中无明显颈缩,拉伸应力、应变曲线显示其塑性形变量明显减少,延伸率显著下降。0.5 mm焊缝焊接组焊件变形较大,拉伸过程中颈缩明显,拉伸应力、应变曲线显示其塑性形变量减少,延伸率下降。结论:焊缝薄膜材料的抗拉强度与母材无显著性差异,但塑性形变量和延伸率均不及母材。焊接过程中焊缝间隙较小时容易出现脆性断裂;焊接间隙较大时焊接精度随之下降。

铸造纯钛表面微弧氧化工艺研究

微弧氧化技术可以有效地改善钛合金的表面性能.实验以Na3PO4.12H2O为电解质对铸造纯钛进行微弧氧化.结果表明,不同电压的微弧氧化效果不同,铸造纯钛的微弧氧化的最佳工艺参数为电压275V,电解质浓度15g/L,时间15min.纯钛微弧氧化后表面为一层为致密和一层带有微孔的双层TiO2氧化膜,氧化膜是由于火花放电和排出气体形成的.

铸造纯钛桩用于根折前牙的应用研究

目的评估铸造纯钛桩在前牙根折中的应用疗效。方法对36例40颗根折前牙的病例行铸造纯钛桩修复,并行1a随访。结果 40颗纯钛桩固定后观察1a,根中1/3术后成功率为80.00%,根尖1/3术后成功率为40.00%,根颈1/3术后成功率为84.00%。结论本方法安全、简单易行,免除了患者拔牙根的痛苦,减少治疗费用,缩短治疗时间,适合临床上长期应用。

CAD/CAM纯钛和铸造纯钛与瓷结合强度的对比研究

目的:比较CAD/CAM(计算机辅助设计/计算机辅助制造)纯钛和铸造纯钛与瓷的结合强度。方法:分别用CAD/CAM和铸造方法制作钛瓷结合试件,运用三点弯曲方法测试钛瓷结合强度(n=8),并对钛瓷结合界面进行扫描电镜(SEM)观察分析。结果:CAD/CAM纯钛与瓷结合强度为(35.95±3.74)MPa、铸造纯钛与瓷结合强度为(28.37±1.98)MPa,组间比较P<0.05。电镜显示CAD/CAM钛瓷结合界面上钛基底与瓷间有较薄的过渡层,钛与瓷结合紧密,无明显孔隙;铸造纯钛与瓷结合界面上的过渡层较厚,存在微小的孔隙。结论:CAD/CAM纯钛与瓷的结合强度大于铸造纯钛与瓷的结合强度。

铸造纯钛抛光方法的研究进展

义齿加工过程中,对其进行研磨抛光处理是必不可少的重要环节。它对改善义齿的美观及佩戴舒适性,以及减少食物和菌斑的堆积,延缓义齿的腐蚀作用等均可起到良好的效果。钛的性能不稳定,经铸造后易发生一系列变化,使铸件污染而粗糙,更需要打磨和抛光。为此,作者对铸钛的抛光包括机械法、化学法、电解法、超声法和离心桶法以及对抛光效果的观察方法及评价标准进行了综述。

不同表面处理对铸造纯钛桩固位力的影响

目的:研究两种表面处理对铸造纯钛桩固位力的影响。方法:将铸造纯钛桩的表面分为喷砂组、酸蚀组、对照组(未喷砂组),用树脂水门汀将桩粘固于离体人牙根管内,通过拉伸实验来比较铸造纯钛桩固位力的大小。结果:固位力:酸蚀组[(199.65±13.24)N]和喷砂组[(190.39±14.82)N]与对照组[(160.26±12.36)N]间差异有统计学意义(P<0.05),酸蚀组和喷砂组间差异无统计学意义(P>0.05)。结论:铸造纯钛桩在用树脂水门汀粘接时,酸蚀和喷砂处理后,可以增加铸造纯钛桩的固位力。

铸造纯钛烤瓷冠经深冷处理后的扫描电镜观察及能谱扫描分析

[目的]研究铸造纯钛烤瓷冠经过深冷处理后微观结构变化,探讨铸造纯钛烤瓷冠在深冷处理条件下金瓷结合力所受影响,以期为纯钛烤瓷冠在临床上的应用提供依据。[方法]依据ISO 9693:1999标准对纯钛试件进行铸造,依照随机对照原则分为3组,即对照组(A组)、烤瓷前深冷处理组(B组)以及烤瓷后深冷处理组(C组),对试件依次进行深冷处理、瓷层堆塑烧结,观测其钛瓷界面的微观形态与扫描电子显微镜下的特点,并用能谱仪分析界面元素的分布。[结果]电子显微镜扫描观测钛瓷结合界面:各组于钛瓷界面处接触紧密,相互嵌合;能谱仪分析显示:主要元素Ti、Si、O、Na、Al分布于钛瓷结合界面约20μm的范围,各元素逐渐变化,相互扩散。对于扩散过渡层的宽度,两个深冷处理组高于对照组,而烤瓷前深冷处理与烤瓷后深冷处理大致相等,约为10μm。[结论]深冷处理有助于加强纯钛烤瓷冠的钛瓷结合强度。

口腔修复中预成纤维桩与铸造纯钛金属桩对患者牙周环境及修复成功率的影响

目的:分析口腔修复中预成纤维桩与铸造纯钛金属桩对患者牙周环境及修复成功率的影响。方法:选取2020年3月至2022年3月在医院进行口腔修复的96例患者临床资料进行回顾性分析,按照不同治疗方式分为研究组与对照组,各48例。研究组采用预成纤维桩口腔修复治疗,对照组采用铸造纯钛金属桩口腔修复治疗。观察记录两组患者修复成功率、修复时间、并发症、满意度、修复效果、咀嚼能力、外观、舒适度以及修复前后的牙周指标。结果:研究组修复成功率(93.75%)明显优于对照组(79.17%),修复时间明显短于对照组(P<0.05)。研究组修复后修复效果、咀嚼能力、外观、舒适度均明显高于对照组(P<0.05)。修复后,两组出血指数(BI)、菌斑指数(PLI)、牙周袋深度(PD)比较均明显降低,且研究组低于对照组(P<0.05)。研究组并发症发生率(4.17%)与对照组(14.58%)比较,差异无统计学意义(P>0.05)。研究组修复满意度(97.92%)明显优于对照组(83.33%)(P<0.05)。结论:口腔修复中预成纤维桩的最终修复效果明显优于铸造纯钛金属桩。相对铸造纯钛金属桩,预成纤维桩不仅修复成功率更高,修复时间更短,修复后的牙周指标评分结果更好,同时更加符合患者审美需求,并且修复后的满意度更高。

铸造纯钛托与CAD/CAM钛托硬度的比较

目的:比较铸造纯钛托与计算机辅助设计(CAD)/计算机辅助制造(CAM)钛托硬度。方法:分别进行铸造钛托和CAD/CAM钛托,采用布氏(HR)洛氏(HB)维氏硬度(HV)研究方法比较强度。结果:检测结果显示CAD/CAM钛托硬度高于铸造纯钛托硬度。结论:铸造纯钛硬度较小,CAD/CAM钛托硬度大。

烧烤及铸造温度对纯钛铸件表面结构的影响

以磷酸盐包埋料为主,配制不同粒度的耐火材料和不同比例的结合剂作为纯钛铸造的包埋料。并对其不同烧烤温度和铸造温度下铸造成形的铸件进行X线内部检查与表面光洁度、表面硬度及金相显微观察等。结果表明降低耐火材料的粒度和结合剂中的磷氨含量,用高温加热、低温铸造的方法可以减少纯钛表面层与包埋料的反应。

纯钛和钴铬合金铸造基托在口腔修复中的应用

目的比较纯钛铸造基托和钴铬合金铸造基托在口腔修复中的临床疗效，探讨纯钛铸造基托义齿的临床应用价值。方法采用纯钛及钴铬合金铸造基托分别修复上颌肯氏Ⅰ类或Ⅱ类缺失患者各32例（纯钛组及钴铬合金组），检测并比较两组患者备牙前及戴牙后1、3个月义齿承托区黏膜面可培养细菌总量、可培养细菌分布情况以及义齿承托区黏膜的炎症情况。结果（1）钴铬合金组戴牙后3个月义齿承托区可培养细菌总量均显著多于备牙前及戴牙后1个月（均P〈0.01），而且戴牙后3个月钴铬合金组义齿承托区可培养细菌总量显著对于纯钛组（P〈0.01）。（2）纯钛组戴牙后3个月及钴铬合金组戴牙后1个月和3个月，黏膜链球菌、乳酸杆菌、放线菌及白色念珠菌均较备牙前显著增多（均P〈0.01），奈瑟菌显著减少（P〈0.01）；在戴牙后1个月和3个月两个时点，纯钛组链球菌、放线菌、乳酸杆菌、白色念珠菌、奈瑟菌均较钴铬合金组显著减少（均P〈0.01）。（3）钴铬合金组戴牙后1个月发生黏膜义齿性口炎2例（＋），戴牙后3个月发生6例（＋）、2例（＋＋）；而纯钛组仅戴牙后3个月2例发生黏膜义齿性口炎（＋），两组患者黏膜义齿性口炎发生率差异显著（P〈0.01），尤其在戴牙后3个月钻铬合金组较严重黏膜义齿性口炎的发生率显著高于纯钛组（P〈0.01）。结论纯钛具有良好的机械性能和生物学性能，不会影响口腔微生物的的生长及定植，可以防止微生态失调导致新的并发症出现，是一种较为理想的口腔缺损金属修复体。

石英纤维桩和纯钛铸造桩核在牙体缺损修复中的应用观察

目的评价石英纤维桩和纯钛铸造桩在牙体缺损修复中的临床效果。方法选择门诊100颗需要桩核修复的患牙,按牙本质肩领是否完整(3600)分为完整组(A组)和不完整组(B组),根据桩核材料的不同又分为A1组和B1组(石英纤维桩)以及A2组和B2组(纯钛铸造桩核)。每组各25颗患牙,观察12-18个月,通过临床和X线检查评价修复体的效果。结果 A1组中患牙无一例失败,A2组中,桩冠脱落及松动各2颗;B1组中5颗烤瓷冠松动,4颗桩脱落,B2组中1颗牙龈染色,2颗桩冠松动。A1、A2组及B1、B2组之间经卡方检验均有统计学意义(P<0.05)。结论在牙本质肩领完整的牙体缺损修复中,石英纤维桩效果优于纯钛铸造桩;肩领不完整时则效果相反。

纯钛铸造应用于种植体上部结构的修复

近年来,选用生物相容性及弹性模量良好的、软质纯钛作为种植体上部结构的修复受到关注。 本文讨论了在钝钛铸造中熔钛与包埋料的反应,铸流率、铸造精度和铸件表面装饰材料的难题,提出了纯钛铸件与种植体上部结构修复的关系。

纯钛铸造基托在上颌全口义齿修复中临床疗效观察(附60例分析)

目的 观察纯钛铸造基托修复上颌全口义齿的临床疗效。方法 随访 1997～ 1999年戴用纯钛及钴铬合金铸造基托的上颌全口义齿患者 6 0例 ,以美观度、语音功能、咀嚼功能、固位功能、舒适性五个方面作为评价指标。结果 纯钛铸造基托修复上颌全口义齿在固位功能及舒适性方面比钴铬合金铸造基托有明显提高 (P<0 .0 5 )。结论 纯钛铸造基托上颌全口义齿具有优良的修复效果。