锅炉尾部烟道改造前后结果分析

通过分析妈湾电厂 30 0MW机组引风机带高负荷运行时的运行工况 ,判断引风机运行不稳定的原因是锅炉尾部烟道阻力过大。针对这种情况 ,利用机组大修时 ,取消 2号、 3号、 4号炉尾部烟道除尘器前后的大风箱 ,改为前后Y型三通管式结构布置并加装导流板 ,对空预器加装了空气炮清灰装置。改造后 ,锅炉尾部烟道阻力下降明显 。

锅炉尾部烟道声波吹灰器使用经济性分析

声波吹灰器具有效率高、功率大的优点,其工作效果优良,相比于传统的蒸汽吹灰器,在节能效果、维护费用、使用寿命等方面都得到了较大的改善。随着科技及经济的发展,吹灰器的选择上将更加倾向于高效、节能的声波吹灰器。现以上海锅炉厂有限公司的相关设备为例,具体分析了声波吹灰器的主要特点,并通过对比锅炉尾部烟道声波吹灰器与蒸汽吹灰器特点,分析锅炉尾部烟道声波吹灰器的使用经济价值。伴随着技术的发展,声波吹灰器必然得到更加广泛的应用。

1025t/h锅炉空预器出口烟道结构优化改造技术研究

以1025 t/h锅炉空预器出口烟道为研究对象,采用计算流体力学软件对锅炉原始尾部烟道及8种不同烟道改造方式改造后的烟道流场进行对比,分析烟道内导流板数量、位置,烟道外部转角形状对烟道内流场的影响,寻求流场优化方案。结果表明,内部导流板处弧形导流板对于改善流场均匀性更有效,导流板的均流效果及阻力特性在一定范围内随导流板数量增加而增加;导流板安装位置对改善流场均匀性的效果在一定范围内随低速涡流区距离的减小而增加;外部转角处直板对于改善流场均匀性更有效,且直板能够改善流场均匀性的效果在一定范围内随直板长度增大而增加;导流板数量和位置选取不合理均会使流场均匀性恶化,加重积灰;通过增加导流板及改造外部转角来改善烟气流场均具有可行性,并在改造前对导流板改善效果进行模拟计算。

超超临界二次再热尾部三烟道锅炉汽温动态特性及协同优化控制

为提高660 MW超(超)临界二次再热尾部三烟道锅炉在变负荷过程中蒸汽温度的控制精度,保障锅炉瞬态运行安全,建立了锅炉动态模型,研究获得了尾部烟气挡板开度变化后锅炉主、再热蒸汽温度的动态特性,据此提出了主、再热蒸汽温度协同的挡板调温控制策略,并将其与锅炉动态模型耦合。然后研究了锅炉在50%~100%锅炉最大连续蒸发量(BMCR)范围内变负荷时,分别采用原始控制逻辑及考虑主、再热蒸汽温度协同控制逻辑后蒸汽温度的变化规律。结果表明:采用主、再热蒸汽温度协同控制逻辑后,控制精度明显改善,变负荷瞬态过程中的蒸汽温度波动幅度降低;升、降负荷过程中蒸汽温度累积偏差最大分别降低了40.9%和15.7%。

锅炉尾部烟道雾化液滴蒸发时间模型计算

针对燃煤锅炉烟道余温蒸发技术处理脱硫脱硝废水以及化学团聚预处理除尘技术,建立雾化液滴的蒸发时间物理模型和数学模型。在模型中考虑了锅炉尾部烟气的实际环境,分析计算水滴的瞬间蒸发速率、不同水滴直径在不同温度烟气下蒸发时间以及水滴直径随不同水滴初始直径和不同温度烟气的变化规律。

锅炉吸风机反转导致高压变频器跳闸故障分析

1 热电厂烟气排放工艺某热电厂烟气排放工艺流程示意图如图1所示。锅炉尾部烟道分2路经空预器、电除尘由甲乙两侧吸风机抽风至脱硫系统。两侧烟道有挡板A、挡板B灵活调整烟气流通方式,部分烟气经干燥塔后回电除尘至脱硫系统。电除尘出口两侧吸风机采用6 kV高压变频调速系统,变频器为深圳英威腾GD5000-A0900-06-L,功率710 kW,额定电流87 A。高压变频器一次接线图如图2所示。

声波吹灰器在660 MW锅炉上的应用与分析

本文详细介绍了DSK-6型声波吹灰器的原理和特点,并对其在660MW锅炉尾部烟道上的实际应用进行了研究;通过与蒸汽吹灰器的比较,具体分析了声波吹灰器在锅炉尾部烟道上使用的经济性。

火电厂锅炉排烟余热利用的可行性探讨

本文对火电厂锅炉排烟的余热利用提出了几种方案,并对其中一种方案进行了具体论证,即在空气预热器出口到除尘器入口之间设置“低压省煤器”,与某个低压加热器并联,利用排烟余热加热给水。文中亦对该方案的施工、技术和经济效益进行了可行性比较,指出了应用该项技术的难点和应重点考虑的事项。

关于粉煤灰中硫酸根含量问题的探讨

1 引言粉煤灰是指在燃烧煤粉的电站锅炉尾部烟道中经除尘器所捕集的粉未状固体废弃物,与炉渣相比,粉煤灰具有粒径小,含球状玻璃体比例高的特点。粉煤灰产生量占灰渣总量的百分比随炉型不同,固态排渣炉在80%以上,液态排渣炉在60%左右,沸腾炉约为30%。