大功率风电主轴承用GCr15SiMn2轴承钢Φ800 mm锻材试制

大冶特钢通过70 t电弧炉→LF→RH精炼→20 t模铸钢锭→锻造的工艺试制出直径Φ800 mm高碳铬轴承钢GCr15SiMn2大规格锻材,产品用于制作5 MW及以上大功率风电机组主轴承。采用控制钢中残余元素w[Ti]≤0.0016%、高碱度渣精炼[CaO(48%~55%)-SiO2(3%~8%)-Al2O3(30%~40%)-MgO(4%~6%),碱度R≥6]、RH真空处理、保护浇注、合理的浇注工艺(浇注温度和速度)及两镦两拔锻造(综合锻造比≥4)等措施,钢材的低倍组织级别1.0级,钢中B细、D细、DS类夹杂物均不大于1.0级,碳化物带状级别CZ7.5级,钢的淬透性J45 mm达到61.0HRC,各项性能均满足标准要求。

正火温度对大截面锻材Q345E组织与低温韧性的影响

采用热膨胀法测定了Q345E材料的相变临界温度Ac1和Ac3,使用45 k W箱式电阻炉对Q345E试样进行了不同加热温度的正火处理,利用光学显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）和透射电子显微镜（TEM）观察了正火后试样的组织特征及其演变规律,分析了正火温度（T1）对组织与低温韧性的影响。结果表明,Q345E材料的Ac1约725℃、Ac3约861℃;当正火温度为820℃和850℃时,组织由针状珠光体和未发生重结晶的粗大原始铁素体构成;当正火温度≥880℃时,组织由重结晶后的铁素体和珠光体构成,随正火温度提高,组织尺寸逐渐增大;当正火温度为820-940℃时,随正火温度提高,冲击功先增加后降低。

Ti-Al-Zr钛合金锻材的断裂韧度测定及分析

针对低强度高塑性的Ti-Al-Zr钛合金锻材的断裂韧度的测定工作,先根据GB4161-84《金属材料平面应变断裂韧度试验方法》,尝试了采用紧凑拉伸试样直接测定其KIC值,但试验后发现样品呈明显的平面应力状态。分析原因后,根据GB/T 2358-94《金属材料裂纹尖端张开位移试验方法》采用多试样法,测定出各试样的裂纹尖端张开位移(COD)量。对从6个有效试样上获得的数据进行了处理,绘制出其δR阻力曲线,并拟合出阻力曲线方程。然后以启裂点(0=Da)的裂纹张开位移量作为δc,换算出这种钛合金的平面断裂韧度KIC值。对样品断口进行SEM分析后,探讨了影响断裂韧度的各种因素,并提出了提高这种钛合金材料断裂韧度的途径。

正火温度对Nb-V-Ti微合金化大截面锻材Q345E钢组织与韧性的影响

采用热膨胀法测定了Nb-V-Ti微合金化Q345E钢的相变临界温度Ac1和Ac3,使用45kW箱式电阻炉对实验钢进行了正火处理,利用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、电子背散射衍射（EBSD）和透射电镜（TEM）观察了正火后试样的组织演变规律,分析了正火温度对组织与低温韧性的影响。结果表明,Q345E钢的Ac1约732℃、Ac3约871℃;当正火温度为820℃和850℃时,组织由针状珠光体和未发生重结晶的粗大原始铁素体构成,针状珠光体由针状奥氏体转变而来,相邻针状珠光体中的铁素体相具有相同的晶体取向特征;当正火温度不低于880℃时,组织由重结晶后的铁素体和珠光体构成,随正火温度的提高组织尺寸逐渐增大;当正火温度为820～940℃时,随正火温度的提高冲击功呈现先增加后降低的变化规律,组织类型、尺寸、形态和均匀性是影响大截面锻材Q345E低温韧性的主要因素。

42CrMo大截面锻材内裂探讨

对 4 2CrMo大截面锻材的低倍检验 ,发现锻材的中心裂纹其实是白点 ,经采用去氢退火工艺后 ,白点消除 ,锻材探伤合格率、成材率明显提高。用电弧炉单炼 ,钢锭锻造由Φ2 5 0以上的钢材时 ,去氢退火应是保证钢材内部质量的有效手段。

38CrMoAl连铸坯锻材生产及探伤缺陷成因的分析

简述了38CrMoAl国内外生产、质量情况及发展趋势,并对我公司2009年使用攀钢连铸坯生产38CrMoAl锻材的情况作了回顾。重点围绕锻材出现探伤缺陷的炉号做了分析研究,找出了缺陷成因,提出了改进措施。为提高38CrMoAl连铸坯质量及使用攀钢连铸坯大批量生产锻材打下了较好的基础。

“高品质模具钢锻材关键技术研究”项目取得重大进展

由中国钢铁协会组织，上海大学、钢铁研究总院等单位共同承担的科技部“十一·五”国家科技支撑项目“高品质模具钢锻材关键技术研究”项目近期取得重大进展。项目组完成了“连轧管机用大直径限动芯棒”以及“保险杠模具用超大型模块”的开发，并实现产业化，经济效益和社会效益显著。

Ti-Al-V钛合金锻材的显微组织分析

本文通过分析Ti-Al-V钛合金锻材中存在的夹杂物类型和它的组织,得出:夹杂物为微量而细小的、且分布随机的氮化物和碳化物等非金属夹杂。再用能谱仪分析该钛合金中偶尔出现的宏观白亮区域的成分,确认了是富α稳定元素铝所致。这种钛合金为近α钛合金,但按组织中α相和β相的相对量,则属于α+β双相钛合金,合金的退火组织中β相的含量近10%,其正常组织由细小而均匀的短杆状及等轴状α相和分布于其间的β相构成。合金中出现的两种粗大组织分别为带不规则锯齿边的块片状α相和α相在原β晶内呈平行条束状的“β转变组织”,后者由SEM对其冲击断口的分析得到了进一步确认。

模具钢锻材A生产工艺与硬度相关性研究

主要针对不同生产工艺下模具钢锻材A硬度的变化进行了分析,结合金属材料力学理论和相关实验,验证了生产工艺与模具钢锻材A硬度的相关性。

不锈钢锻材C退火工艺与退火开裂相关性研究

主要针对不同退火工艺条件下,不锈钢锻材C是否有开裂现象,结合热处理相关理论,通过实验,验证退火工艺与不锈钢锻材C退火开裂的相关性。

不锈钢锻材A终锻温度与锻造裂纹相关性研究

主要针对不同终锻温度下不锈钢锻材A横截面是否存在裂纹进行研究,结合锻造相关理论,通过实验,验证不锈钢锻材A终锻温度与锻造裂纹的相关性。

去应力退火对连铸合结钢锻材A探伤缺陷的影响

主要针对连铸合结钢锻材A是否经过去应力退火的探伤缺陷对比进行研究,结合热处理相关理论,通过实验探究去应力退火对连铸合结钢锻材A探伤缺陷的影响。

正火处理对大规格合结钢锻材B探伤底波的影响

主要针对大规格合结钢锻材B是否经过正火处理的探伤波形进行研究,结合热处理相关理论,通过实验,验证热处理对大规格合结钢锻材B探伤底波的影响。

H13电炉大截面锻材技术开发

通过对H13电炉大截面锻材球化退火料显微组织检验 ,横向室温拉伸和冲击韧性检验 ,五害和气体元素分析 ,并用北美压铸协会高级H13钢验收标准进行对比分析 ,显示材料球化珠光体呈细小均匀分布 ,见不到碳化物网和贝氏体针。显微带状偏析达到“优质”档次 ,轻微的偏析带上见不到链状一次碳化物。材料的五害和气体元素含量很低 ,材料延展性和韧性俱佳。大部分指标接近高级H13钢验收标准 。

大型42CrMoS4圆钢锻材的淬火工艺优化

对大型42CrMoS4圆钢锻材淬火出现粗晶、魏氏组织的原因进行分析表明,冷却方式及淬火介质是产生组织缺陷的主要原因。优化淬火工艺可以有效改善组织、细化晶粒和提高力学性能,满足生产技术要求。

H13热模钢锻材过热的研究

研究了 H1 3锻材过热的宏观断口、显微组织及其成因。研究结果表明 ,锻材断口呈石状、显微组织枝晶特粗大的原因主要是由于锻造加热工艺控制不当造成。而一般过热的锻材可通过高温快冷正火处理来改善其显微组织 ,从而获得 NADCA( ASTM)标准的合格级别组织。

大截面锻材27SiMn内部裂纹成因与缓冷技术改进

利用光学显微镜和扫描电子显微镜观察了大截面锻材27Si Mn内部裂纹的显微形貌和组织特征,利用电子背散射衍射(electron backscatter diffraction,EBSD)技术分析了裂纹两侧晶粒取向关系,采用拉伸断口法观察了裂纹分离面微观断口特征,对裂纹区域宏观异常组织进行了化学成分湿法分析,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了27Si Mn材料在连续冷却过程中的相变温度,判定了裂纹形成时段和原因,在国内某生产线上进行了缓冷技术改进。结果表明:裂纹主要在点状偏析区或带状珠光体内萌生和扩展,裂纹两侧晶粒取向相同,裂纹面具有韧窝和解理两种断口特征,判定裂纹形成于奥氏体向铁素体-珠光体转变(A→F+P)完成后,化学成分的宏观和微观偏析是裂纹形成的成分基础,成分偏析导致相变不同步从而产生较大组织应力是裂纹形成的基本原因,采用新型缓冷技术可基本消除内部裂纹,使其四级探伤合格率由15%提高至75%以上。

4Cr5MoSiV1锻材退火硬度均匀性改进分析

主要针对4Cr5MoSiV1锻材退火硬度不均匀问题进行了分析研究,并对锻材退火设备、操作、工艺等方面进行改进,使4Cr5MoSiV1锻材退火质量得到了有效的改善。

浅谈提高Cr12钢锻材成材率的探讨

本文围绕Cr12钢锻材成材率的影响因素进行分析并提出了解决的办法和措施,通过对加热、锻造等环节的控制,以达到提高Cr12钢锻材成材率的目的。

PCrNi3MoVA电渣钢锻材断口中部异常形貌研究

通过金相显微镜、扫描电镜等对PCrNi3MoVA电渣钢锻材断口中部异常形貌进行了研究.结果表明,石状断口不仅分布在钢材的边部、棱角处,而且还可能在钢材的中部产生.