钛纤维增强镁锡合金的研究

研究了稀土元素La对浸渗制备的钛纤维增强镁锡合金质量的影响。结果表明,钛纤维增强镁锡合金的力学性能随钛纤维含量的增加而增加。而增加的程度与稀土元素La的含量有关,当稀土含量达到0.2%(质量分数)后,钛纤维增强镁锡合金的效果得到明显提高。

挤锻复合成形Mg-4Al-2Sn镁合金的组织及性能研究

采用不同的挤压温度和锻压温度对新型含锡镁合金Mg-4Al-2Sn试样进行了挤锻复合成形试验,并进行了显微组织和力学性能的测试、对比和分析。结果表明:随挤压温度和锻压温度的升高,试样的晶粒先细化后粗化,抗拉强度、屈服强度先增大后减小,组织改善。在350℃挤压然后380℃锻压的试样抗拉强度、屈服强度最大,分别为325、230 MPa。

时效处理快速凝固Mg-5 wt.%Sn合金微观结构的电子显微分析

用显微维氏硬度仪、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)研究分析了快速凝固Mg-5 wt.%Sn合金条带的时效硬化规律。实验结果表明,快速凝固Mg-5 wt.%Sn合金在593 K温度下时效3 h后达到峰值硬度。时效后峰值硬度下的快速凝固Mg-5 wt.%Sn合金中有β-Mg2Sn相颗粒析出,大多数的析出相β-Mg2Sn颗粒分布在晶界,少部分析出相β-Mg2Sn颗粒分布在晶粒内部。在593 K温度下时效3 h后的合金中观察到析出相β-Mg2Sn颗粒与基体α-Mg的一种新取向关系:(20 22 61)β//(0110)α,(7 236)β//(0001)α,[512]β//[21 10]α。

不同挤压比Mg–Sn–Zn–Ca合金的显微组织和力学性能（英文）

研究挤压比对Mg-6Sn-2Zn-1Ca (TZX621,质量分数,%)合金显微组织和力学性能的影响。结果发现,挤压态TZX621合金中发生不完全再结晶;当挤压比从6增大至16,未再结晶晶粒的相对含量和再结晶晶粒的平均尺寸均降低,基面织构强度也随之弱化。热挤压过程中,粗大Ca Mg Sn相发生破碎,细小Mg2Sn相则在α-Mg基体中析出。挤压比为16时,合金的屈服强度、抗拉强度和伸长率达到226.9 MPa、295.6 MPa和18.1%,与挤压比为6时相比分别提高了36.0%、17.7%和13.5%。

等通道转角挤压Mg-3.52Sn-3.32Al合金的组织与力学性能（英文）

采用等通道转角挤压(ECAP)Bc路径对固溶态Mg-3.52Sn-3.32Al合金分别挤压1、4和8道次。利用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜和X射线衍射仪分析合金的组织和相组成,并测试了其室温拉伸性能。结果表明,经ECAP挤压后,固溶态合金组织中析出大量细小的Mg2Sn相和极少量的Mg17Al12相。随挤压道次增加,合金的综合力学性能先提高后降低。经4道次挤压后,合金的综合拉伸性能相对较佳,抗拉强度、伸长率和硬度HV9.8分别达到250 MPa、20.5%和613 MPa,较未ECAP时分别提高43.7%、105%和26.9%。经ECAP挤压的合金室温拉伸断口均呈韧性断裂。等通道转角挤压Mg-3.52Sn-3.32Al合金的力学性能受晶粒尺寸、析出相以及组织织构的共同影响。

40Sn-（60-x）Bi-xMg合金的组织、硬度和熔点研究

通过机械合金法制备了40Sn-（60-x）Bi-x Mg（x=0.2-1.4,为重量百分含量）合金。使用SEM、XRD、DSC和显微硬度计分析了合金的组织结构、熔点和显微硬度。结果表明,40Sn-（60-x）Bi-x Mg合金由α和β相组成;含镁合金的硬度比不含的高。当镁的浓度低于1%时,硬度随镁的浓度增加逐渐增加;当镁浓度再增加,硬度又下降;当镁浓度为1%时,硬度达到最大值,为52.3 HV。添加少量的镁,合金熔点下降。镁浓度为0.2%时,熔点达到最低值,为136.66℃。当添加镁量超过1%,合金的熔点比40Sn-60Bi合金的高。

40Sn-(60-x)Bi-xMg合金的制备及其性能研究

通过机械合金化法制备了40Sn-（60-x）Bi-xMg（z=0．2～1．4，为重量百分含量）合金。使用SEM、XRD、DSC和显微硬度计分析了合金的组织结构、熔点和最微硬度。结果表明，40Sn-（60—x）Bi—xMg合金由α和β相组成；含镁合金的硬度比不含镁的高。当镁的浓度低于1％时，硬度随镁的浓度增加逐渐增加；当镁浓度为1％时，硬度达到最大值，为52．3HV；当镁浓度再增加，硬度又下降。添加少量的镁，合金熔点下降。镁浓度为0.2％时，熔点达到最低值，为136．66℃。当添加镁量超过1％，合金的熔点比40Sn-60Bi合金的高。