泡沫阻力因子和残余阻力因子预测模型

在均匀实验设计的基础上,通过spss软件,用逐步回归的方法拟合泡沫阻力因子和残余阻力因子与注入速度、渗透率、气液比、注入量和起泡剂浓度之间的关系式。

泡沫阻力因子与残余阻力因子预测模型研究

泡沫阻力因子及残余阻力因子是表征泡沫驱调剖封堵效果的重要参数,但受到岩心渗透率、孔隙度以及泡沫注入量等诸多因素的影响,需要通过大量的室内评价实验才能得到有效的泡沫阻力因子及残余阻力因子。通过SPSS分析软件,用逐步回归的方法拟合泡沫阻力因子和残余阻力因子与各因素之间的关系式,得出了各因素对泡沫阻力因子的影响规律,分析了各因素之间存在的相互作用并得到预测模型,再利用实验数据进行验证,确定预测模型的精度达80%以上,研究可为室内评价实验计算泡沫阻力因子与残余阻力因子提供参考。

基于均匀设计的泡沫渗流阻力因子影响因素研究

利用均匀设计方法,通过均匀设计实验方案下的泡沫在多孔介质中的流动实验,研究了注入气液比、注入流速、渗透率对泡沫在多孔介质渗流的阻力因子的影响,用逐步回归分析方法拟合出了泡沫渗流阻力因子和各个因素的关系式,得出了各因素对泡沫渗流阻力因子的影响规律,并分析了各因素之间是否存在相互作用。结果表明,均匀设计实验方法应用于多因素多水平的实验中,可大大节省时间,减少实验次数。

泡沫驱替过程中阻力因子与岩心气相饱和度的变化

为了解在不同注入参数下泡沫驱的气相饱和度变化规律、深入分析泡沫渗流机理,通过岩心驱替实验,研究了泡沫驱替过程中注入速度、气液比、岩心渗透率和含油饱和度对泡沫阻力因子与岩心气相饱和度的影响,分析了气相饱和度与封堵能力之间的关联性。结果表明,泡沫渗流阻力因子随注入速度和渗透率的增大而增大、随气液比的增大而先增大后降低;气液比为1∶1数2∶1时,阻力因子为172数194,泡沫封堵性能最好;岩心含油饱和度由0增至65.21%时,阻力因子从172降至71;泡沫对渗透率和油水层有良好的选择性;注入速度和气液比对岩心最高气相饱和度和水驱后气相饱和度的影响较小,最高气相饱和度均能达到80%以上,水驱后气相饱和度均在60%数75%之间;随岩心渗透率增大,最高气相饱和度和水驱后气相饱和度先增大后降低;随含油饱和度的增加,气相饱和度降低。气相饱和度与泡沫封堵能力有较好的关联性,岩心中气相饱和度达到60%以上时才能形成有效封堵,阻力因子快速增加。

孔隙阻力因子法评价胶态分散凝胶

本文介绍了一种类似岩心流动装置的填砂滤管实验装置，在该装置上参照测定转变压力的实验方法测定胶态分散凝胶的孔隙阻力因子Ｆｐｒ，作为表征凝胶相对强度的新参数。测得的孔隙阻力因子值与转变压力值、ＴＧＵ值之间有良好的线性相关性。以孔隙阻力因子对时间作图可以求得成胶时间。

基于空气阻力因子估计的乒乓机器人精确轨迹跟踪

乒乓机器人轨迹跟踪中,由于摄像机成像畸变、目标高速运动造成的成像模糊和空气阻力等不确定因素会导致跟踪误差。针对这些问题,本文提出一种基于空气"阻力因子"估计的轨迹跟踪算法。该方法结合了Kalman滤波器快速高效的跟踪优点,先从空气动力学模型推导出"阻力因子"项,并将其引入状态向量,重新对增广的状态向量进行非线性特征建模,再采用针对非线性估计的扩展Kalman滤波算法进行状态估计。实验结果表明,该算法跟踪精度优于传统轨迹跟踪算法(速度误差由±0.5m/s减少为±0.2m/s),并具有数值计算的实时性和高效性。

转动阻力因子试验在新加坡电力蓄电池双能源工程车上的应用

EN 14363定义的转动因子X是转向架安全通过曲线的一个重要性能指标,对转向架悬挂参数设计具有重要指导意义。南车株机公司在实施"走出去"的战略中,首次将转动因子试验在出口新加坡电力蓄电池双能源工程车上进行了应用,并逐步推广,对国内轨道交通技术的发展起到了很好的推动作用。

不同近视程度患儿戴角膜塑形镜前后角膜滞后量和角膜阻力因子的动态变化

目的:分析不同近视程度患儿戴角膜塑形(OK)镜前后角膜滞后量(CH)和角膜阻力因子(CRF)的动态变化。方法:回顾性分析2019-01/2020-01于我院收治的近视儿童40例80眼,依据等效球镜度数(SE)水平将试验对象分为低度组、中度组,均选择夜戴型OK镜配戴治疗,分别于戴镜前、戴镜1wk,1、6mo,1a检测并记录患儿的裸眼视力(LogMAR),眼部A超监测患儿中央角膜厚度(CCT)和眼轴长度(AL)水平,综合验光仪验光测量SE水平,角膜地形图测量角膜曲率(K)值,采用ORA分析仪测量角膜补偿眼压(IOPcc)水平,同时计算出CH和CRF数值。结果:戴镜后1wk,1、6mo,1a裸眼视力(LogMAR)水平明显低于戴镜前(均P<0.05),SE、角膜曲率明显低于戴镜前(均P<0.05)。戴镜后1wk,1、6mo,1a CH及CRF明显低于戴镜前(均P<0.05)。与戴镜后1wk相比,戴镜后1、6mo,1a CH明显升高(t=6.010、6.447、6.556,均P<0.05)、CRF明显升高(t=6.429、6.786、7.143,均P<0.05)。戴镜后1wk,1mo,CH、CRF分别与K、CCT呈明显正相关(P<0.05)。戴镜后1wk,1、6mo,1a低度组CH明显低于戴镜前(t=8.330、3.922、3.432、3.334,均P<0.05)、中度组CH明显低于戴镜前(t=13.276、4.964、4.052、4.387,均P<0.05)。与戴镜后1wk相比,戴镜后1、6mo,1a低度组CH明显升高(t=4.413、4.903、5.001,均P<0.05)、中度组CH明显升高(t=8.312、8.773、8.889,均P<0.05)。戴镜后1wk,中度组患儿CH水平明显低于低度组(t=2.089,P<0.05)。戴镜后1wk,1、6mo,1a低度组CRF明显低于戴镜前(t=8.684、3.928、3.618、3.308,均P<0.05)、中度组CRF明显低于戴镜前(t=15.432、5.576、5.057、4.668,均P<0.05);与戴镜后1wk相比,戴镜后1、6mo,1a低度组CRF明显升高(t=4.755、5.065、5.376,均P<0.05)、中度组CRF明显升高(t=9.856、10.374、10.764,均P<0.05)。戴镜后1wk,中度组患儿CRF水平明显低于低度组(t=2.610,P<0.05)。结论:配戴OK镜后CH及CRF水平均出现不同程度的降低,其中戴镜后1wk时CH及CRF水平最低,戴镜后1mo恢复至稳定状态,配戴OK镜不影响角膜生物学性能。随着近视度数的增加,CH及CRF水平下降更为明显,以达到最佳矫正效果,此现象与角膜曲率存在一定联系。

载重汽车散热器散热及阻力因子仿真模型设计

分析散热器性能计算模型,采用VC++软件编写散热器模型仿真程序;对散热器的样件试验数据进行仿真计算;通过SPSS软件对仿真结果进行数据回归分析,得到散热器的散热因子和阻力因子的仿真模型;并对试验值与仿真值进行分析对比,发现试验值与仿真值吻合度较高,误差较小;结果表明建立的仿真模型是可行的,可用于指导新款散热器的研发及老产品的改进设计。

不凝气存在下多组分冷凝计算的热质阻力因子法

该法的特点是总热通量方程内包含一个由实验数据关联的热质阻力因子.计算简便,准确性好于所有的近似法,且能适应于相变多股流换热器的计算.文中还以板翅式换热器垂直冷凝含氢轻烃系统为例进行了关联.

路径计算中的阻力因子分析

路径计算是交通运输规划的重要课题,阻力因子则是路径计算中的限制性因素。然而在一般应用中,路径计算并未考虑较为全面的阻力因子,导致路径计算结果不准确。本文阐述了阻力因子在路径计算中的应用现状,研究了基于层次分析法的道路阻力因子综合评价方法,设计了阻力因子指标体系,并建立了阻力因子评价模型和计算方法。以武汉城区为例,通过试验,证明了路径计算中阻力因子体系及评价方法的有效性。

论自贡城市绿色开放空间可达性阻力因子与规划对策

城市绿色开放空间是居民日常户外活动的主要地方,其可达性直接影响居民的生活质量。本文探讨了影响自贡城市绿色开放空间可达性的阻力因子,并从城市规划的角度提出了规划对策,以期对自贡城市绿色开放空间布局规划起到一定的指导作用。

风冷散热翅片阻力及传热特性的参数化数值研究

基于齿形、齿距、齿厚等结构参数,对风冷散热翅片阻力及传热特性进行数值研究。研究表明:定风机工况下,翅片参数为齿距1.5mm、齿厚1mm、无打断时,散热效果最优。随着雷诺数增加,各组翅片传热因子、阻力因子、热性能因子(TPF)均减小,表明传热性能以及综合性能降低,阻力性能提高。雷诺数相同时,翅片参数为齿距2mm、齿厚1mm,无打断时拥有最佳的换热性能和综合性能;翅片参数为齿距1mm、齿厚1mm、无打断时拥有最佳的阻力性能。对散热效果、传热和阻力性能要求不同的设计场合,可以选用不同的散热翅片结构。

中国北方沙尘灾害影响因子分析

利用中国北方1951—2000年188个沙尘暴代表站的气象观测数据和1983—2000年EROS数据中心NDVI数据,对我国北方沙尘灾害的影响因子进行了分析。主要结论有:①在影响沙尘暴发生、发展、演化的自然因子中,植被覆盖度、降水、大风日数和温度起关键作用,夏季植被覆盖度对来年春季沙尘暴发生频次影响较大,降水和温度主要表现在对地表植被覆盖等与沙尘暴有关的地表参数的影响;②大风日数和温度是沙尘暴形成的动力因子,植被覆盖度和降水是阻力因子。沙尘暴日数和持续时间的变化,主要取决于动力因子与阻力因子的综合作用;③遏制沙尘灾害的治本办法,不在于治理沙尘暴本身,而在于消除产生土地退化、生态安全下降的社会原因,处理好发展与生态环境建设的关系。

高温高盐碎屑岩油藏注气用复合磺酸盐起泡剂性能

碎屑岩油藏岩石表面带负电,注气用起泡剂应优先选择阴离子表面活性剂。α-烯烃磺酸钠(AOS)是常用的阴离子类起泡剂,但在高盐含量水中溶解性差。将AOS和烷基二苯醚二磺酸钠(B2)复配,形成在矿化度1.12×10^(5) mg/L模拟地层水中具有较好溶解性的起泡剂AOS51(m(AOS)∶m(B2)=5∶1)。在温度110℃、压力30 MPa条件下,AOS51发泡率与在高盐条件下性能最好的羟磺基甜菜碱类起泡剂S23相当,而泡沫稳定性略逊于S23。静态吸附实验结果表明,AOS51在质量分数0.05%~1.0%范围内吸附量低于0.30 mg/g;起泡剂质量分数小于0.20%时AOS51与S23吸附量差异不大,但当起泡剂质量分数大于0.20%时S23的吸附量明显高于AOS51。岩心流动实验结果表明,质量分数0.10%和0.20%的AOS51在气测渗透率为80 mD和180 mD岩心中形成泡沫的阻力因子分别大于65、75和125、270,同时还表现出选择性流度降低特征;相同条件下AOS51流度调控能力优于S23。

民机高速风洞试验的阻力雷诺数效应修正

在飞机设计阶段,获得准确的气动特性数据对设计者是十分重要的,采用缩比模型的风洞试验是主要途径之一。但是风洞条件限制了试验的Re数,从而影响了对跨音速巡航阻力的评估,因此需要对风洞试验结果的阻力进行Re数效应修正。分析了风洞试验结果阻力的误差构成,提出了Re数效应修正的风洞试验数据基础;进一步就跨音速巡航阻力的构成进行分析,论述了对最小阻力和升致阻力分项修正的方法,并对修正结果进行了验证,得到了一种可靠的工程方法。

凹槽型模块化板式空气预热器传热与阻力特性测试

通过采用热风炉燃烧液化气产生热风,对某公司设计的凹槽型模块化板式空气预热器进行了热工性能测试。通过实验得到了综合传热系数、空气侧阻力因子,并采用等雷诺数及等流速法获得了对流换热关联式,采用等流速法获得了换热因子。此研究可为该设备的工业应用提供一定的数据支持。

板翅式气-水换热器传热与阻力性能试验研究

利用风洞试验台,针对某工程机械用铝制板翅式气-水换热器进行传热和流动阻力性能试验,获得层流状态下的传热因子与阻力因子,并与通用关联式进行比较。在实验基础上,修正得到新的传热因子,阻力因子与雷诺数的关联式。

板翅式气-水换热器传热与阻力性能试验研究

结合实际情况采用适合的方法对于某工程中使用的铝制板翅式气-水换热器实施传热以及流动阻力性能的实验,借助风洞实验来对层流状态中阻力因子和传热因子情况加以掌握,与以往关联式方法进行对比分析,结合实验结果对于新的阻力因子、传热因子之间的关联关系加以判断,为后续工程设计及应用提供参考依据。

高盐高渗砂岩油藏泡沫调剖体系研究及应用

针对CG油田储层矿化度高,导致驱油剂性能变差、极易发生窜流,且容易破坏化学驱段塞完整性的问题。通过筛选耐盐发泡剂及稳泡剂进行复配形成了适合CG油田的耐盐复合泡沫调剖体系,同时评价了体系相关性能,确定了现场应用参数,进一步提高该油田不同单元在不同开发方式下提高采收率技术的开发效果。研究及现场效果表明,该体系在CG油田具有较好的适应性,并于C149井组进行现场实施,注入压力由4.8 MPa上升至11.5 MPa,效果显著。