对现行规范以液性指数I_L确定极限端阻力标准值q_(pk)的质疑

通过对某工程单桩极限承载力标准值不满足设计要求的原因进行深入分析,指出持力层土所含的高岭土浸水软化,当受到荷载作用时,在桩端周围形成塑性剪切滑移面,产生局部剪切破坏,大大降低了桩端持力层土的极限端阻力标准值qpk,从而指出现行《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)[1]仅以液性指数IL,确定极限端阻力标准值qpk值存在不足,宜综合压缩模量Es和孔隙比e而定。

通过深井荷载试验测定单桩极限端阻力标准值

通过工程实例，对利用深井荷载试验测定大直径人工挖孔扩底墩单桩极限端阻力标准值，为设计提供准确可靠的桩基设计参数的试验及取值方法进行分析探讨。

浅谈滁州市风化红层极限端阻力的取值问题

根据多年的实际工作经验,对滁州市红层的分布、风化程度及其工程特性进行了总结和分析,对红层作为桩端持力层的有关参数提出一些看法。

秦皇岛地区细砂极限端阻力标准值取值探讨

以细砂作桩端持力层的两项工程为例，计算并探讨了细砂极限端阻力标准值的取值问题，提出了秦皇岛地区中密～密实细砂的极限端阻力标准值，建议参考使用本成果时，必须以载荷试验验证。

港口工程打入桩桩基参数取值的探讨

港口工程桩基规范2012版关于打入桩桩基参数(q_f、q_R)表较1998版其土层深度加深至50 m或55 m以上,但加深后不少区段参数未见提高。从岩土工程师角度,对处于欠固结状态、正常固结状态和超固结状态下的各种类型土进行分析。探讨欠固结土(尤其是淤泥)在本规范中存在的必要性;在分析各种土的岩土工程特征差异的基础上,比较多种规范数据后提出正常固结土提升q_f、q_R值的余地及超固结状态的硬土、粉性土和粉(细)砂等细碎屑土存在较大提高q_f、q_R值的可能。同时,对规范中打入桩q_f、q_R推荐值表的编制思路提出建议。

单桩竖向承载力特征值估算的对比分析

通过不同规范估算单桩竖向承载力特征值对比分析,找出差别,提出在使用规范时应注意的问题。

关于 Osterberg 静载荷试桩法的进一步探讨

关于Ｏｓｔｅｒｂｅｒｇ静载荷试桩法的进一步探讨史佩栋（浙江省建筑科学研究院３１０００５）《工业建筑》１９９６年第１２期“国际科技交流”专栏发表了拙作“国外高层建筑深基础及基坑支护技术若干新进展”，其中所报道美、英、日、加、新加坡等国和我国香港特别行政...

桩基设计参数分析与计算

本文讨论了桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值的计算方法 ,并应用于实际工程桩基础设计。

工程质量检测中常用地基平板载荷试验应用分析

本文主要依据现行相关规范正文及条文的说明,并结合现场原位平板载荷试验中出现的相关问题,如岩石地基承载力特征值与桩端阻力特征值混淆。对原位平板载荷试验中主要遇到的浅层平板、深层平板、岩基载荷试验的目的及试验成果应用做些区别和总结,避免工程检测实际应用中出现一些概念错误,并探讨桩的极限端阻力标准值与特征值术语的由来,供相关同行参考。

岩土施工中振动锤选型理论计算与实际应用

对于护筒长度大于5 m的钻孔灌注桩,需要使用振动锤埋设护筒。以某LNG储气罐基桩施工为例,提出了振动锤选型的理论计算方法。选型时需要注意振动锤的激振力大小,保证激振力大于埋设护筒时所受到的动侧阻力;可采用极限侧阻力标准值乘以降低率来计算动侧阻力。上述结论可作为施工同行在振动锤选型时参考。

高应变检测和静载试验在试桩中的应用

本文举例介绍高应变检测和静载试验在试桩中的应用。

高应变检测和静载试验在试桩中的应用

本文举例介绍高应变检测和静载试验在试桩中的应用。

小直径抗拔桩桩侧摩阻力试验研究

在实际工程中,采用小直径抗拔桩(d≤250mm)解决抗浮问题应用越来越广泛,然而目前规范关于砂性土、碎石土等土层中小直径抗拔桩,桩的极限侧阻力标准值取值存在很大差异,给设计人员进行小直径抗拔桩设计造成一定困扰。本文通过现场模型试验研究了不同桩长、不同桩身材料情况下小直径抗拔桩在某一特定砂性土土层中的受力特性。试验结果表明,采用小直径抗拔桩进行抗浮设计时,在砂性土中,可以参考《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)中给定的桩的极限侧阻力标准值进行取值。

论业主方加强对设备厂家为主体的总包项目设计管理重要性

为满足山西建龙5号高炉改造工程出铁场扩建要求,需对原有热风炉拆除后在邻近进行异地建设,业主采用设备厂家总承包进行建设,由总包厂家外委设计。因外委设计单位为非冶金行业的设计单位,对冶金设备基础设计采用的荷载和作用等不熟悉,致使热风炉基础桩基设计不合理,后在业主提供相关规范后.