阻性管道消声性能预测的边界元数值配点混合方法

将边界元方法与配点法结合形成一种混合方法用于大尺度阻性管道的声学性能预测,根据截面形式,整个结构被划分为若干子结构,边界元方法与配点法分别被用于计算非规则结构和规则结构的阻抗矩阵,最后将各阻抗矩阵连接起来用于传递损失的计算。由于管道进出口为非平面波传播,考虑对进出口配点进行模态展开,将阻抗矩阵转化为散射矩阵,使用进出口的声功率计算传递损失。通过与数值方法和实验值比较验证了方法的正确性,进而应用该方法对管道消声性能进行分析。

阻性管道消声器的动态特性测试

对阻性管道消声器的声学性能与动态特性进行了测试试验研究,采用计算机、数据采集卡、传感器和处理软件测试得到阻性消声器的动态特性.

阻性管道消声器消声量方程的一个新算法

将阻性管道消声器消声量特征疗程（组）转化为常微分方程（组），由此给出消声量计算的一个新方法．该方法毋需迭代因而不存在计算稳定性问题，计算量小，初值的选取也很简单，适合于扁矩形、任意矩形及圆形等各种截面管道消声器，尤其对多变量、考虑平均流影响的情形更为有效。

阻性回路温升特性与超温故障特征信号分析

阻性回路长时超温故障特征信号的有效识别与分析,是表征电气火灾的关键性技术手段之一。通过三相四线制低压AC 220 V配电端纯阻性负载温升实验,制造了阻性回路的故障温升过程,高频多点采集了线路超温故障形成过程中的温度、电流、电压信号,探究了不同电流强度下的阻性回路温度变化时空分布,分析了超温故障状态下温度与电压本征信号、电压谐波信号的关系。通过回路电位分析发现了超温故障状态下回路压降与温度的线性关系,通过傅里叶分析总结出了阻性回路超温故障的电压频谱特征。实验结果分析表明,阻性回路温升过程伴随着显著的温度时空分布信号特征、压降信号特征和电压谐波信号特征,具备对超温故障的表征能力,可以为电气火灾的预防提供一种新的技术手段。

基于改进阻性下垂控制的分布式储能系统SOC均衡策略

低压微电网运行时,由于各分布式储能单元初始状态不一致和输出线路阻抗差异,采用传统阻性下垂控制易出现荷电状态(state of charge,SOC)不平衡问题,由此提出一种基于改进阻性下垂控制的储能系统SOC均衡策略。该策略首先引入动态虚拟复阻抗,消除各逆变器输出线路阻抗差异,实现阻性下垂控制功率解耦和有功功率精确均分。然后改进传统阻性下垂控制方程,通过各分布式储能单元的SOC变化自适应调整下垂系数,确保低压微电网各储能单元在充放电过程的SOC平衡,并对下垂控制过程中的电压与频率偏差进行补偿,进一步提升系统稳定性。最后,通过搭建仿真模型验证了所提策略的有效性。

单元并排式阻性消声器消声量计算方法

采用Belov公式计算单元并排式阻性消声器消声量误差较大,为提高计算精度,按以下步骤构建单元并排式消声器消声量计算模型。(1)将消声器划分为角单元、边单元和内部单元等3种基本单元,采用Belov公式计算各基本单元传递损失(Transmission Loss,TL);(2)假设消声器入口端声能均匀分布,根据各基本单元入口端声功率和传递损失计算公式确定其出口端声功率;(3)根据消声器入口端和出口端总声功率得到消声量理论值TLt;(4)将11425 Pa·s/m^(2)作为流阻率基准值,通过有限元仿真得到采用该流阻率多孔吸声材料的消声器消声量仿真值TLs,得到仿真值和理论值的比值K_(1)(即TLs/TLt);(5)通过仿真进一步确定多孔吸声材料流阻率和基准流阻率不同情况下消声器消声量的比值K_(2),拟合获得K_(2)与流阻率σ的关系函数K_(2)(σ);(6)建立单元并排式阻性消声器消声量计算模型TL=TLt·K_(1)·K_(2)(σ)。实测结果表明,根据该模型计算得到的消声器各倍频带传递损失值与实测值绝对误差均小于2 d B,相对误差均小于10%。模型适用于计算采用不同多孔吸声材料、具有不同结构尺寸的单元并排式阻性消声器的消声量。

经鼻高流量湿化治疗仪治疗慢阻肺急性加重期伴呼吸性酸中毒患者的效果

目的:分析经鼻高流量湿化治疗仪应用于慢阻肺急性加重期伴呼吸性酸中毒的治疗效果,探讨其对患者血气指标及肺功能的影响。方法:回顾性分析2022年1月—2023年10月在北京市昌平区医院呼吸与危重症学科治疗的100例慢阻肺急性加重伴呼吸性酸中毒患者的临床资料。根据治疗方式的不同分为两组,各50例。观察组接受经鼻高流量湿化氧疗,对照组接受无创正压通气治疗。比较两组的血气指标、肺功能指标、治疗效果及不良反应发生情况。结果:观察组治疗总有效率高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。治疗前,两组血气指标、肺功能指标比较,差异无统计学意义(P>0.05);治疗后,两组pH值、氧分压(PaO_(2))、氧合指数(OI)均高于治疗前,二氧化碳分压(PaCO_(2))低于治疗前,且观察组pH值、PaO_(2)、OI高于对照组,PaCO_(2)低于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。治疗后,两组第1秒用力呼气容积(FEV_(1))、用力肺活量(FVC)、呼气峰流速值(PEF)、第1秒用力呼气容积/用力肺活量(FEV_(1)/FVC%)均高于治疗前,且观察组高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。两组不良反应总发生率比较,差异无统计学意义(P>0.05)。结论:经鼻高流量湿化氧疗、无创正压通气治疗都是慢阻肺急性加重期伴呼吸性酸中毒辅助通气的有效方法,而经鼻高流量湿化氧疗可有效提高治疗效果,改善患者血气指标及肺功能,不良反应少,安全性更高。

船用空调阻性消声器消声量计算方法优化的实验研究

在船用空调系统中,由于已有的阻性消声器消声量的经验公式忽视了高频失效效应的影响,使得原有的消声量计算方法在高频段不再适用,为了探究出一个符合船用空调阻性消声器消声量的计算公式,通过分析实验数据,选择一个与模型相适应的经验公式,最终在此基础上结合实际工况对经验公式进行修正与检验。结果表明:当频率处于中低频时,罗杰斯公式的消声量计算值与插入损失值的变化趋势十分接近,误差在4dB左右,但在高频段,由于高频失效效应,经验公式不再适用;其次拟合出来的经验公式修正式,在倍频程下的消声量值与实际工况相互一致,误差低于3dB,满足实验预期要求。

基于改进灰狼算法优化SVR的避雷器阻性电流预测

避雷器运行电压下阻性电流大小及其变化反映了避雷器的运行状态。针对避雷器带电测试仅每年开展一次数据较少的问题,论文提出了一种基于改进灰狼算法优化SVR的避雷器阻性电流预测方法。基于环境温度对阻性电流具有较大影响和测量时相间干扰的考虑,该预测方法以避雷器相序、历史阻性电流、环境温度和温度差值作为特征输入。通过Logistic混沌映射初始化种群和采用非线性收敛因子改进了基本的灰狼优化算法。利用某500kV避雷器三相近10年带电测试数据进行仿真分析,验证了预测方法的准确性与可行性。

lift⁃off制程PEB温度对负性光阻显影后截面Profile的影响

本文研究了lift⁃off(揭开-剥离)制程曝光后烘烤温度(post exposure bake,PEB)对负性光阻显影截面Profile(光刻胶结构)的影响。结果表明:在保留原有PEB盘面加热的方式前提下通过增加PEB盘盖加热功能进行烘烤,通过控制PEB盘面温度可调整光阻关键尺寸(critical dimension,CD)及截面Profile形貌,通过控制PEB盘盖加热可调整截面Profile光阻顶端形貌及强度,可显著改善负性光阻显影后截面Profile难以调整的问题。另外,不同的盘面温度、不同盘盖温度以及不同的显影时间相互配合,可以实现一种负性光阻产生不同截面光刻胶结构效果,可以实现同种光阻lift⁃off制程多样化。

110 kV线路避雷器阻性电流偏大缺陷情况分析

1避雷器缺陷情况2023年2月19日,220 kV某变电站110 kV罗力线164线路避雷器的带电测试数据正常。2023年3月16日至5月17日,该线路避雷器在线监测历史数据显示,V相阻性电流波动较大,最大值达到125μA,U相和W相阻性电流正常,三相泄漏电流(全电流)没有明显差异。2023年5月18日起,V相阻性电流又降到正常值。遂从2023年6月起,对其进行多次带电测试和红外测温的跟踪,V相阻性电流均无增大趋势,且与历史测试值相差无异,三相测试数据均正常。直至2024年1月起,在线监测数据显示V相阻性电流又出现较大波动,最大值达到140μA。

全科护理干预对老年慢阻性肺疾病的影响

探讨老年慢阻性肺疾病患者的护理措施。方法 选择在各社区慢阻肺高危人群中筛选出的90例老年慢阻肺患者,为研究对象。将患者按照先后顺序进行分组,对照组有45例患者采取常规护理,观察组有45例患者采取全科护理干预,对比效果。结果 在护理后,观察组患者的肺功能各项指标得到明显改善,心态显著转好,护理满意度高,相比对照组,存在统计学意义,P<0.05。结论 针对老年慢阻性肺疾病,采取全科护理干预效果更加显著,促进患者康复,更有利于提高远期康复效果,值得应用。

基于层次分析-熵权法的氧化锌避雷器阻性电流测试仪综合质量评价

为科学、有效地评价氧化锌避雷器阻性电流测试仪产品的质量水平,辨别优劣供应商,提出了一种基于层次分析-熵权法的测试仪综合质量评价方法。通过数理统计分析、试验结果量化赋值和加权调整等方法,从技术性与经济性两个维度提取出质量评价指标,经过主客观组合赋权,结合客观数据得到产品的综合评价指数,实现对不同厂家产品的综合质量排序。算例分析结果表明,该方法能够较好地区分不同厂家测试仪的质量水平,凸显部分产品存在的测量结果分散性大、抗干扰性能差、维修经济性差等质量短板或薄弱环节,可为相关产品质量提升、招标采购和入网检测提供参考。

小针刀联合膝痹丸治疗寒湿痹阻型膝关节骨性关节炎临床研究

目的:探讨小针刀联合膝痹丸治疗寒湿痹阻型膝关节骨性关节炎(KOA)的疗效。方法:以104例KOA患者为研究对象,依据1∶1简单随机数字表法将入组的KOA患者分为观察组与对照组各52例。对照组予以塞来昔布胶囊口服,观察组在对照组基础上应用小针刀联合膝痹丸治疗,两组治疗期均为8周。治疗后比较两组临床疗效、中医证候积分、疼痛视觉评分(VAS)、骨关节炎指数(WOMAC)、膝关节(AKS)、血清C反应蛋白(CRP)、血清素-6(IL-6)、关节液聚基质蛋白(COMP)和关节液胶原蛋白2-1(Coll2-1)水平,记录治疗期间不良反应发生情况。结果:观察组KOA患者经中医治疗后总有效率为94.23%,优于对照组78.85%(P<0.05)。治疗后两组KOA患者中医证候积分均降低,且观察组较之对照组更低(P<0.05)。治疗后两组KOA患者VAS、WOMAC评分、血清CRP、IL-6水平、关节液COMP、Coll2-1水平较之治疗前均明显降低,且观察组较之对照组更低(P<0.05);AKS评分均升高,且观察组较之对照组更高(P<0.05)。两组不良反应发生率比较无统计学差异(P>0.05)。结论:小针刀联合膝痹丸治疗寒湿痹阻型膝关节骨性关节炎疗效较好,可以减轻中医证候,缓解疼痛,降低骨关节炎生物标志物与炎症因子水平。

基于阻性电流和护层电流的交叉互联电缆绝缘监测及诊断

长距离高压电缆采用三相金属护层交叉互联的接地方式减小金属护层中的感应电压,这种交叉互联方式给电缆绝缘在线监测及诊断带来了困惑。因此,提出一种基于阻性电流和护层电流分析的电缆绝缘在线监测及诊断方法,给出泄漏电流与护层电流分离的公式推导,并得到从泄漏电流中分离出阻性电流的计算公式。运用MATLAB/Simulink平台建立三相电缆的等效模型,对方法进行了仿真验证,同时搭建三相电缆实验模型,分别对交叉互联电缆绝缘劣化、护层回路开路、中间接头护层击穿这3类典型故障进行实验研究。结果表明:实现了对交叉互联后每一段电缆绝缘状况的在线监测及诊断;配合安装在同轴电缆上的电流传感器的测量电流,能够实现对金属护层开路、中间接头击穿故障的诊断;实现了对不同类型电缆故障的诊断及故障位置的确定,同时也验证了方法的正确性和可行性。

固本化湿降脂汤调控STING-IRF3通路对脾虚湿阻型单纯性肥胖大鼠炎症细胞因子的影响

目的 探讨固本化湿降脂汤通过STING-IRF3信号通路对脾虚湿阻型单纯性肥胖大鼠炎症细胞因子的影响。方法 建立脾虚湿阻型单纯性肥胖模型后,将大鼠随机分成模型组、奥利司他阳性对照组(37.5 mg/kg)、固本化湿降脂汤高剂量组(34.4 g/kg)、中剂量组(17.2 g/kg)、低剂量组(8.6 g/kg)及正常组,每组8只,灌胃给药1次/d,连续4周。比较各组大鼠体质量、Lee’s系数、远红外热成像及脑部核磁共振成像(MRI),观察固本化湿降脂汤的减肥效果;比较各组大鼠炎症细胞因子如肿瘤坏死因子-α(TNF-α)、白细胞介素-6(IL-6)、白细胞介素-1β(IL-1β)、C反应蛋白(CRP)表达变化;采用免疫组织化学法检测脂肪中STING的表达;采用RT-PCR法检测肝脏STING的mRNA表达,使用蛋白印迹法在蛋白水平测量IRF3的变化,观察其对大鼠STING-IRF3信号通路的影响。结果 固本化湿降脂汤干预脾虚湿阻型单纯性肥胖大鼠后体质量下降明显(P<0.05),脑部、腹部异常区域恢复,可有效降低大鼠TNF-α、IL-6、IL-1β、CRP等相关炎症细胞因子的表达(P <0.01),用药前后STING-IRF3通路变化差异明显(P <0.01)。结论 固本化湿降脂汤通过调控STING-IRF3通路,降低脾虚湿阻型单纯性肥胖大鼠体质量并调节相关炎症细胞因子的表达。

纳米微晶纤维素复合膜的制备及性能分析

以具有可持续性和环保特点的棉纤维为原料制备纳米微晶纤维素(NCC),再通过硫酸水解法简单高效地制得NCC悬浮液,将该悬浮液与壳聚糖混合,制备出NCC复合膜.利用万能试验机测试NCC复合膜的力学拉伸性能,同时用拟杯子法测试NCC复合膜的透湿性、用覆盖油脂的过氧化值测试NCC复合膜的阻氧性、用分光光度计测试NCC复合膜的透光性、用金黄色葡萄球菌和大肠杆菌测试NCC复合膜的抗菌性,最后用细胞培养试验评估复合膜对人体细胞的毒性.结果表明,NCC用量在45%质量分数时,制备的NCC复合膜拉伸强度最大、力学性能最高、断裂界面更粗糙;NCC复合膜水蒸气透过率保持在2.8×10^(-11) g·(m·s·Pa)^(-1)以上;NCC复合膜氧气阻隔性的过氧化值在2.0以上;经过与NCC复合膜32 min的接触,金黄色葡萄球菌和大肠杆菌接近完全被杀灭;24 h人体细胞存活率在70%以上.综上,所制备的NCC复合膜性能优良,值得开发.

阵列式阻性消声器传递损失计算模型

针对气流通道彼此独立且截面尺寸较小的直管式阻性消声器,Belov基于声波导管理论推导了其消声量计算公式,但该公式不适用于气流通道彼此连通且截面尺寸较大的阵列式阻性消声器。为此,提出了一种阵列式消声器消声量计算方法。将阵列式消声器划分为周期性排列的消声单元,每个消声单元包含1个吸声柱。分别参照扩张式消声器和直管阻性消声器计算消声单元的抗性部分(进出口气流通道截面突变处)和阻性部分消声量的理论值TL1和TL2。在此基础上,采用有限元法仿真得到消声器消声量仿真值TLs,基于阻性部分消声量仿真值和理论值的比值(TLs-TL1)/TL2,拟合确定各倍频带阻性消声量修正函数Nf,即修正后的消声量理论值计算模型为TL′t=TL1+TL2·Nf。作为算例,建立了多孔吸声材料流阻率为11425 Pa·s/m2时适用于不同结构尺寸的阵列式消声器消声量计算模型。实测结果验证表明,各倍频带修正后的消声量理论值与实测值绝对误差均小于3 dB。当吸声材料的流阻率与算例中取值相差较大时,消声量计算模型需参照该研究所述方法另行建立。

XLPE中金属尖刺缺陷阻性电流谐波成分分析

为开发一种能实时掌握电缆绝缘状态的监测技术,本文通过模拟XLPE电缆绝缘中出现金属尖刺缺陷,对其阻性电流的谐波成分进行分析,从理论和实验两方面为实现基于阻性电流谐波成分的电缆绝缘诊断提供支撑。首先,基于聚合物的跳跃电导模型,对XLPE的电导特性进行了仿真与理论分析。而后建立了XLPE金属尖刺缺陷仿真模型,对不同针尖曲率半径以及针板间距下阻性电流密度的谐波成分进行了仿真分析。最后制作了3种不同规格的XLPE金属尖刺缺陷试样,在针尖曲率半径为30μm、针板间距为2 mm,针尖曲率半径为90μm、针板间距为3 mm以及针尖曲率半径为30μm、针板间距为3 mm条件下进行了验证实验。结果表明:当XLPE绝缘中存在导体尖刺缺陷时,由于局部电场强度的急剧增大,导致绝缘材料的电导特性随着交流电压波形的变化而在欧姆区与非欧姆区之间反复,使得阻性电流的波形发生畸变,叠加了高次谐波分量;当XLPE绝缘中存在导体尖刺缺陷时,其阻性电流中会存在明显的3次与5次谐波分量,二者构成了阻性电流谐波分量的主要组成部分;随着导体尖刺缺陷的严重程度增加,阻性电流的谐波畸变率以及电导率畸变率均有明显的上升,可以谐波畸变率作为判断缺陷严重程度的特征量。

集中式新能源电站联络线零序阻性电流差动继电保护方法

基于一起集中式新能源电站联络线单相接地典型故障,分析故障零序电流特性,提出小电阻接地电站联络线零序阻性电流差动继电保护方法。联络线两侧电站均为小电阻接地的方式,联络线单相接地时零序差动阻性电流分量是一个恒定量,与联络线及两侧电站对地电容量无关。该方法提升了对电站联络线单相接地故障判别的准确性、灵敏性。