自应力混凝土结构限制膨胀过程有限元法分析

在试验基础上 ,根据限制条件下自应力混凝土的变形相容和平衡条件 ,参照自由变形膨胀混凝土的变形曲线 ,给出了自应力值和有效自由变形的增量关系 ;建立了可考虑膨胀和徐变时间过程、可适应各种边界条件和配筋形式的配筋混凝土自应力发展过程的有限元分析模型 .对若干配筋自应力混凝土试件的有限元数值计算表明 。

钢管微膨胀混凝土的水化热与限制膨胀性能分析

以膨胀剂掺量为基本参数,对不同水化热温度影响下的5根钢管微膨胀混凝土构件的膨胀性能和应力场进行了研究,考察了水泥水化阶段钢管微膨胀混凝土构件温度场及其核心混凝土的限制膨胀特性。结果表明,钢管微膨胀混凝土构件截面温度场的变化规律与普通混凝土构件类似;核心混凝土中掺加膨胀剂,补偿收缩效果明显,并且在钢管的限制作用下产生了一定的预压应力。根据试验结果,分析了核心混凝土限制膨胀的应变特点及其影响因素,研究了核心混凝土预压应力的产生、分布特点及其与膨胀剂掺量的关系,为钢管微膨胀混凝土的优化设计提供了依据。

辅助胶凝材料对碱矿渣混凝土限制膨胀率的影响

采用混凝土长度测试试验研究了碱矿渣混凝土的限制膨胀率,分析了辅助胶凝材料种类、掺量、碱组分及水灰比对混凝土限制膨胀率的影响。结果表明：膨胀剂掺量在6%~10%内,碱矿渣混凝土的限制膨胀率随掺量提高而增大;水玻璃为激发剂时碱矿渣混凝土的限制膨胀率较激发剂为NaOH时小,且限制膨胀率随模数及碱当量的增大而减小;当水灰比在0.37~0.45的范围内增长时,掺加明矾石膨胀剂A的碱矿渣混凝土限制膨胀率减小,掺加辅助胶凝材料M时限制膨胀率增大。

掺MgO补偿收缩混凝土限制膨胀率研究

为满足工程结构尤其是渠道衬砌板抗裂防渗的要求,提高膨胀剂的性能,提出了早期膨胀剂与延迟性膨胀剂复合的思路。采用三元二次旋转正交组合设计试验,研究了U型膨胀剂、氧化镁及水胶比对混凝土胀缩性能的影响规律,建立了各参数间的回归模型。研究表明:UEA掺量对混凝土限制膨胀率影响最大,水胶比次之,MgO掺量影响最小;随着膨胀剂掺量的增大混凝土限制膨胀率先增大后减小,水胶比对其影响则呈线性变化;当UEA掺10%,MgO掺3%,水胶比0.55时,混凝土膨胀率最大。

三联式混凝土膨胀剂限制膨胀率测量装置

限制膨胀率是混凝土膨胀剂的关键技术指标,介绍了一种三联式混凝土膨胀剂限制膨胀率测量装置。该装置自动对中,水中、空气中自动测量,全程无扰动,可以同条件下测量一组三个砂浆试件的限制膨胀率,降低数据离散性。同时减少劳动强度、提高工作效率,并且解决了现场无法定量检测混凝土膨胀剂限制膨胀率的难题。

浅谈拆模时间、膨胀剂掺量对混凝土限制膨胀率的影响

通过实验,测试了拆模时间、膨胀剂掺量发生变化时混凝土的限制膨胀率,研究了拆模时间和膨胀剂掺量对限制膨胀率的影响变化规律。实验结果表明:在其他条件不变时,混凝土拆模时间越迟,其限制膨胀率越小;膨胀剂掺量越大,其限制膨胀率随之增大。

限制膨胀混凝土性能与应用研究

在阐述了限制膨胀原理的基础上,分析了限制膨胀率与混凝土强度协调发展的规律,提出了膨胀混凝土使用范围以及在设计计算和施工中应注意的问题,为研究限制膨胀混凝土性能提供了理论依据。

粉煤灰掺量对限制膨胀率、自由膨胀率和强度的影响

对不同粉煤灰掺量的水泥胶砂试件,分别在水养和标养条件下,通过试验得到了其限制膨胀率、自由膨胀率和强度。试验数据和理论分析表明,掺粉煤灰的混凝土要达到相应的膨胀率,必须通过试验来确定膨胀剂和粉煤灰的掺量。在膨胀剂与粉煤灰复合应用时,为达到需要的膨胀率和相应的强度,要求粉煤灰和膨胀剂的掺量必须匹配。

CaO类膨胀剂对碱矿渣水泥砂浆限制膨胀率影响研究

通过XRD、SEM、水化热等方法研究了CaO类膨胀剂对碱矿渣水泥砂浆限制膨胀率的影响。结果表明:在6%~10%范围内,随着膨胀剂掺量的增加,碱矿渣水泥砂浆限制膨胀率增大、3 d抗压强度提高,但7 d以后抗压强度明显降低;内掺膨胀剂后水化放热加速峰提前,但放热速率及总放热量降低;XRD及SEM测试结果表明Ca(OH)_2是CaO类膨胀剂在碱矿渣水泥砂浆中的主要产物。尽管CaO类膨胀剂能够在碱矿渣胶凝体系中产生膨胀,但由于生成Ca(OH)_2速度与碱矿渣水化速度协调性不足,以至其不能发挥有效补偿收缩作用。

浅析掺膨胀剂混凝土限制膨胀率的影响因素

通过试验,测试了水胶比、粉煤灰掺量发生变化时,混凝土的限制膨胀率,研究了水胶比、粉煤灰掺量对限制膨胀率的影响变化规律。试验结果表明:在其他条件不变时,混凝土水胶比越大,限制膨胀率越小;掺入粉煤灰后,混凝土的限制膨胀率明显降低。

混凝土膨胀剂限制膨胀率试验方法在应用中值得注意的几个问题

在依据《混凝土膨胀剂》GB23439-2009检测膨胀剂限制膨胀率时,影响检测结果准确性的因素比较多,本文就其中几个关键性因素做了分析,指出养护环境湿度的准确测定取决于干湿球温度计的正确使用及选择合适的校准方式;保证恒温恒湿室样品区域湿度稳定的有效措施是对区域进行简单的遮挡和围护;应注意恒温恒湿箱箱体内的风速对试件限制膨胀率值的影响,建议在以后修订标准中给出试件表面风速的上限值;即使在标准规定的养护温度范围内,试件的温度线膨胀系数对检测结果依然有很大影响;保证长度测量值稳定应注意的几个方面。

试件脱模时间对限制膨胀率试验结果的影响

本文着重讨论了试件脱模时间、不同水泥对砂浆限制膨胀率试验结果的影响 ,试验表明 ,不同的脱模时间 ,不同的水泥及其出厂时间 ,试件的限制膨胀率亦不同。在现有的标准规定下 ,找出一个脱模的时间范围 ,文中对造成这一结果的原因进行了初步分析 ,供读者共同讨论。

水胶比和拆模时间对混凝土限制膨胀率的影响研究

测试了不同水胶比,不同拆模时间时,混凝土的限制膨胀率。试验结果表明,随混凝土水胶比的减小,混凝土的限制膨胀率有所增大;水胶比小的混凝土的拆模时间可以适当提前,水胶比大的混凝土的拆模时间要有一定的延后,相同水胶比时,拆模时间越晚,其限制膨胀率越小。

不同类型膨胀剂在不同模拟养护条件下的砂浆限制膨胀率

掺膨胀剂的补偿收缩混凝土已经广泛应用到结构自防水、超长结构无缝施工、大体积结构混凝土裂缝控制及有抗渗、抗裂要求的混凝土结构中。但不同类型膨胀剂没有根据不同的施工环境区别使用。模拟工程实际中的不同使用环境,找寻掺入不同类型膨胀剂的砂浆的膨胀效能发挥情况,为工程实际运用不同类型膨胀剂提供参考。

膨胀剂对孔道压浆料限制膨胀率的影响

研究了C4A3S-CaO双膨胀源体系和MgO单膨胀源体系下,预应力孔道压浆料在水养条件下限制膨胀率的变化趋势。结果表明:随膨胀剂掺量的增加,压浆料限制膨胀率逐渐增大。在合理掺量下,C4A3S-CaO双膨胀源体系对压浆料早期限制膨胀率的提升作用较明显,而MgO单膨胀源体系对压浆料后期体积稳定性的保持更优异。2种膨胀剂对于压浆料早期抗折和抗压强度的影响不大,其中,双膨胀源体系下的压浆料在膨胀剂掺量为8%时,抗压强度较空白组有小幅度的提高。

胶凝材料的组成对混凝土膨胀剂限制膨胀率的影响

在膨胀混凝土中,其膨胀性能并非随掺和料的增加而线性增加。只有掺入适量的掺和料,混凝土的膨胀性能才会得到发展。如果掺入过量的掺和料,膨胀混凝土的后期膨胀性能和强度都会受到影响。矿渣和粉煤灰的掺量为胶凝材料总量的40%时,膨胀混凝土的限制膨胀率的数值最大。在改变粉煤灰与矿渣粉复掺比例的试验中,随着粉煤灰比例的增加,膨胀混凝土试件的限制膨胀率呈现出增大的趋势。

粉煤灰膨胀剂双掺情况下混凝土限制膨胀性能研究

采用内掺法掺入不同比例粉煤灰和膨胀剂来替代水泥,研究C40、C50混凝土的抗压强度和限制膨胀率。研究表明:C40混凝土在不加粉煤灰单加20%膨胀剂时,膨胀效果以及抗压强度较好。在粉煤灰掺量为10%,掺入12%膨胀剂效果最佳C50混凝土在不加粉煤灰单加12%膨胀剂时,膨胀效果以及抗压强度最好。在粉煤灰掺量为10%,掺入12%膨胀剂效果最佳,C50在不加粉煤灰单加膨胀剂,膨胀剂掺量在(0~12%)时,随着掺量的增加抗压强度逐渐增大。

矿物掺合料对双膨胀源膨胀剂限制膨胀率的影响研究

针对5种常用矿物掺合料,通过胶砂试验研究其对双膨胀源膨胀剂限制膨胀率的影响。结果表明:粉煤灰掺量≤30%、石灰石粉掺量≤10%时,随其掺量的增加对膨胀剂的膨胀性能具有促进作用,且粉煤灰的促进作用要高于石灰石粉。矿渣粉、钢渣粉和硅灰对膨胀剂的膨胀性能具有不同程度的抑制作用,3种矿物掺合料单掺时的掺量宜分别控制在20%、10%及5%以内。矿渣粉及钢渣粉对膨胀性能的抑制作用与其掺量密切相关,掺量越高胶砂限制膨胀率越低。矿渣粉分别与粉煤灰及石灰石粉复掺时的限制膨胀率均低于基准组,但高于矿渣粉单掺组,且相同复掺比例时,矿渣粉与粉煤灰复掺比矿渣粉与石灰石粉复掺时的限制膨胀率高。

混凝土膨胀剂限制膨胀率试验过程的影响因素及建议

依据GB 23439-2009《混凝土膨胀剂》附录A的试验方法,进行膨胀剂限制膨胀率的检测,影响检测结果准确性的因素较多。本文就易造成限制膨胀率误差的一些因素进行分析,指出试体制备、试验仪器、测长过程等可能的多个影响因素,并根据经验提出相应的一些建议。

粉煤灰掺量对膨胀混凝土的限制膨胀率及强度影响的探讨

限制膨胀率和强度是膨胀混凝土的重要指标之一,在掺入合理定量的粉煤灰后,限制膨胀率和强度都有不同的提升。本文以C40和C55工程上所用膨胀混凝土为基础,掺入不同量粉煤灰。结果表明:C40膨胀混凝土粉煤灰掺量为(20%~25%)时,抗压强度和限制膨胀率效果最佳,C55°膨胀混凝土粉煤灰掺量为(15%~20%)时,抗压强度和限制膨胀率效果最佳。