无隔圈四列圆锥滚子轴承游隙调整与测量方法

依据现行标准以及工厂实际检验状况,介绍了四列圆锥滚子轴承游隙调整方法。针对无隔圈结构的四列圆锥滚子轴承,提出了新的游隙调整与测量方法,并通过对8套无隔圈四列圆锥滚子轴承游隙的检测,对该调整方法进行了验证。

多频连续波雷达隔圈解距离模糊方法研究

二次差频测距具有原理简单、结构设计相对容易等优点,文中将其应用于边搜索边跟踪模式。在介绍了二次差频测距基本原理的基础上,对该体制雷达的重难点问题隔圈解距离模糊开展研究。首先给出了隔圈解距离模糊方法,然后讨论了目标有效性判决问题,最后通过仿真验证了方法的有效性。

外隔圈不平行度对轴承性能影响的数值分析

为给轴承隔圈精度设计及制造误差控制提供理论依据,进行了外隔圈平行度不良引起单列轴承倾斜运转时的性能分析。首先用外隔圈端面倾斜角来描述其不平行度,分析了其倾斜角对轴承安装姿态的影响,继而以滚动轴承拟静力学分析为基础,给出了考虑外隔圈不平行度的角接触球轴承动力特性计算方法,并分析了外隔圈不平行度对轴承生热的影响。以7014C轴承为例,在轴向力为400N、外隔圈端面倾斜角为0.018 2°的情况下,计算的最大接触应力增大了2.15%,且该值随着倾斜角的增加而增大。同时,外隔圈的不平行度会引起球接触区域发热不均匀,在径向载荷作用下,外隔圈不平行度引起的轴承发热更明显。大多数机床主轴是在承受径向载荷工况下工作,因此外隔圈平行度不良的影响不容忽略。

双列圆锥滚子轴承隔圈计算及配制方法

介绍了“背对背”及“面对面”组合双列圆锥滚子轴承隔圈宽度的计算方法和隔圈配制的方法及流程,并利用文中的计算方法给出了两类组合圆锥滚子轴承隔圈宽度及上下偏差计算的实例,为该类组合圆锥滚子轴承隔圈的计算及配制提供了借鉴与参考。

一种光学透镜隔圈的量具设计

针对光学器件中透镜之间的高精度隔圈 。

光电显微镜中隔圈设计的公差控制

为了提高光电显微镜的瞄准精度 ,必须同时提高光学、机械两方面的设计水平 ,其中隔圈公差控制是保证光电显微镜精度的关键。本文详细地分析了隔圈的标注方法。

角接触球轴承隔圈的尺寸控制

由于角接触球轴承可同时承受径向负荷和轴向负荷,能在较高的转速下工作,故精密的旋转主轴多数采用的是角接触轴承。为了能在高精密运转条件下的场合使用,在轴承及关联部件配合安装后,使用一定的措施来进行预紧力干预,对内外套圈的位置进行调节,来实现轴承游隙的调整,使得轴承工作时的游隙值为零或负值,于此保证高精密运转下轴承平稳的运转。相对于深沟球轴承,角接触球轴承安装较复杂,使用于主轴上时,都是配对使用,分前端与后端,并需加以预加载荷。轴承存在较大间隙时,载荷将集中作用于受力方向上的个别滚珠上,另轴承刚度下降,承载能力降低,旋转精度差。将轴承进行适当预紧,使滚珠与内外圈滚道在接触处产生预变形,承载后承载的滚珠数量增多,受力趋向均匀,使承载能力和刚度提高,有利于减少主轴回转轴线的位移,提高了旋转精度。过盈量太大,轴承的摩擦磨损加剧,承载力将显著下降。安装中不但需要考虑隔圈的长度尺寸控制,也就是预加负载的控制,还要考虑内外径的尺寸把握,避免高速旋转中出现重心偏置产生离心力,影响轴承精度输出。故需要对内外隔圈各尺寸进行精密测量和重点把控才能有效保证轴承安装精度。

DF系列轴承中隔圈厚度配制法

介绍了不用翻转测量装置来配制中隔圈的两种方法。附图１幅。

镜头中的隔圈设计

主要阐述了镜头中隔圈形式及尺寸计算及公差选择。

隔圈渗碳淬火工艺改进

针对隔圈采用渗碳空冷、单件压床淬火存在生产成本高、操作者劳动强度大、质量得不到保证的问题，从热处理方式、装挂方法、冷却方式、淬火温度及淬火油温度等方面进行改进，从而使该产品生产成本显著降低，产品质量和生产效率都得到显著提高。

关于解放CA141型汽车曲轴正时齿轮隔圈结构设计问题的探讨

本文着重论述了解放CA141型汽车，由于曲轴正时齿轮隔圈的圆柱面上缺少一个键槽，而引起的曲轴正时齿轮拆卸困难的弊病，并提出了改进措施。

弹性隔圈铣槽成组夹具

为了适应品种多、批量小的弹性隔圈(图1)的铣槽加工。我们采用成组夹具加工工件,其内孔尺寸范围见表,只要更换定位块2(图2),就能完成不同工件的加工。夹具体1通过φ40H7定位孔与铣床回转工作台连接,以保证回转中心重合,定位块2在锥体4的作用下被撑开而夹紧工件。卸下工件时旋松螺母5,弹簧6使定位块2复位。

橡胶隔振圈的结构刚度性能

根据以往研究成果,从不同本构模型的应用优缺点考虑使用Mooney-Rivlin二参数本构模型建立橡胶材料有限元模型,并通过实验验证了模型的正确性。通过动静刚度对比计算,验证了静态刚度计算方法在性能分析中的可行性。建立了不同结构参数的隔振圈有限元模型。然后,在ANSYS软件中对隔振圈各个方向的刚度值进行了仿真计算。计算结果表明:不同结构参数对各方向刚度的影响规律各不相同,而且径向刚度和轴向刚度之间存在刚度变化耦合的现象。最后,根据分析结果提出了调整隔振圈刚度的方法,该方法对提高隔振圈减振效果以及隔振圈的推广具有一定的参考价值。

一种橡胶隔振圈动刚度计算方法

在以往对橡胶隔振器动刚度计算方法研究的基础上,提出了一种将隔振器主要部件作为一体进行动刚度仿真计算的方法。建立了包含金属和橡胶部件的橡胶隔振圈有限元模型,根据隔振圈在不同方向上的实际受力情况对隔振圈施加不同频率的正弦激励,仿真计算得到了隔振圈不同方向上的动刚度。通过与隔振圈静刚度和橡胶材料动刚度的比较,得出了动刚度的变化规律,为发动机的振动分析和橡胶隔振圈的简化提供了参考。

隔圈如隔山

早年我在报纸上瞧见过金庸先生"提人儿",说钱学森是他的表姐夫,徐志摩是他的舅表哥。金庸没有接着往下提,其实徐志摩还是梁实秋的铁哥们儿,梁实秋又是吴文藻的同班同学,吴文藻是冰心的丈夫,冰心是宋美龄在美国韦尔斯利女子学院念书时的学妹,宋美龄是蒋介石的夫人,

隔圈球面弧距精密加工的准确测量

为保证光学产品的光学系统性能指标,对光学零件球面弧之间距有较高要求。结构设计时,将隔圈端部倒角加工成球弧,该球弧与光学零件的球面弧半径相等,并且与基准端面间有较高的尺寸精度要求,从而达到保证球面弧之间距的精度。本文提出一种在特定装置上测量球面弧与基准端面间精确距离值的方法,用于判定隔圈加工精度。

三维激光扫描定位光机系统优化设计

提出了一种三维激光扫描定位系统优化设计方案,主要对激光发射/接收光机系统进行了消热化设计,并构建了合理化选择弹性隔圈设计参数的数学模型;同时对U形运动框架进行了尺寸参数优化设计。分析结果表明,该光机结构在-10℃、50℃的两个极限温度下,镜组的最大轴向变形量均小于0.1 mm的装配误差;透镜的最大应力分布值为14.365 MPa,小于材料的屈服强度;优化后的运动框架一阶固有频率提高至2236.2 Hz,能够承受10 g加速度的冲击。测试结果表明,系统的最大测距误差为32.6 mm,小于0.1 mm的误差要求;重复性误差为±27 mm,满足技术指标要求。

双列圆锥滚子轴承轴向游隙的配制

通过测量相关尺寸,计算出两内圈端面间的距离,得出要配制的隔圈尺寸,从而保证双列圆锥滚子轴承的轴向游隙。