淬火冷速对大型核电压力容器用钢显微组织和力学性能的影响

采用光学显微镜和力学性能测试等研究了淬火冷速对大型核电压力容器用SA508-3钢显微组织及力学性能的影响,尤其对落锤冲击性能的影响。结果表明:随着冷速的增加,SA508-3钢的显微组织由宽大的上贝氏体+粒状贝氏体组织向细小下贝氏体+马氏体组织转变。淬火冷速对SA508-3钢的常/高温强度影响不大,而对冲击韧性的影响显著,尤其对零塑性转变温度(NDTT)的影响显著。低冷速下的NDTT只能达到≥-13.3℃,而高冷速下的NDTT大幅度降低,达到≤-48.3℃。

高强度厚钢板止裂韧性K_(ca)与常规力学性能的相关性分析

统计分析了28组采用TMCP工艺制造的高强度厚钢板-10℃止裂韧性K_(ca)与屈服强度R_(P0.2)、抗拉强度R_m、-40℃冲击功KV_2、-20℃和-40℃动态撕裂能DTE、零塑性转变温度T_(NDT)的相关性规律,结果表明,-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的相关度较高,随着心部抗拉强度R_m的增高和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的降低,-10℃止裂韧性K_(ca)增大;在此基础上建立了-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m、侧面零塑性转变温度T_(NDT)和板厚t的相关性方程K_(ca)=13.358·R_m-90.530·T_(NDT)-7.324·t^(1.5)或K_(ca)=13.427·R_m-74.845·T_(NDT)-0.635·t^2。

高强度钢板常规力学性能与化学成分的相关性分析

统计分析了15组高强度钢板抗拉强度Rm、韧脆转变特征温度ETT50、无塑性转变温度NDT与碳当量C_(eq)、杂质元素P和S、Mn、韧脆转变特性参量k、断后伸长率A和板厚t的相关性规律,建立了反映其内在联系的相关性方程:(1) Rm=1 081.8C_(eq)+10 089.75 (w (P)+w (S))-4.25kt;(2) ETT_(50)=kt^2exp^(1.6ln(C_(eq)/(kt2))-0.48ln((w(P)+w(S))/(kt2))+3.57);(3) NDT=-358.3C_(eq)+171.7w (Mn)-0.18kt^2;(4) ETT_(50)=-1 476.6(A/(kt^2))^(0.3)-0.34kt^2;(5) NDT=-283.7A-0.058kt^2。

高强度钢板止裂性能与常规力学性能的相关性分析

统计分析了15组高强度钢板止裂温度CAT与抗拉强度Rm、韧脆转变特征温度ETT50、无塑性转变温度NDT、碳当量Ceq、韧脆转变特性参量k和板厚t的相关性规律。在此基础上建立反映其内在联系的相关性方程:(1)CAT=2.88·NDT-0.002 4·R_m·NDT+0.138·kt^2;(2)CAT=388.5·Ceq-0.21·R_m-0.006·lnkt^2。