过热度对无铅焊锡雾化粉末特性的影响

利用自行设计的超音速雾化制粉装置,研究了合金过热度对 SnAgCu 系无铅焊锡粉末有效雾化率、粒度分布、球形度及含氧量的影响。结果表明:随着合金过热度升高,粉末粒度有明显变细趋势,粉末氧含量随着过热度的升高而急剧增大;在其他条件不变,过热度为150℃时,雾化粉末的有效雾化率最高,且球形度较好。与 SnPb 雾化粉末相比,Sn_3Ag2.8Cu 无铅焊锡粉末具有较低的含氧量和较高的有效雾化率;Sn3Ag2.8CuCe 具有较高的氧含量,有效雾化率高于 SnPb,低于 Sn3Ag2.8Cu。

Al-Ni-Y合金雾化粉末的超高压固结成形及其机理研究

采用紧耦合惰性气体雾化技术制备具有非晶和纳米晶结构的Al82Ni10Y8(%)合金粉末, 粒径小于26μm粉末为非晶和纳米晶结构, 而粒径小于15μm粉末为非晶单相结构。在250, 310, 360, 400, 450℃5个不同温度下对粉末进行了超高压固结成形, 并对致密化后合金的显微结构进行了分析。致密化后粉末颗粒基本保持原有粉末形貌, 但随着致密化温度的升高, 晶化和晶化相长大愈发明显, 合金密度呈增高趋势。对粉末致密化的机理进行了讨论, 认为非晶相的粘滞流动是低温下获得高致密度的主要原因。

一种CoNi基雾化粉末制备及涂层性能

本文主要研究了一种CoNi基合金粉末的制备工艺及喷涂后相关涂层的性能。用XRD、SEM、EDS分别测定了合金、粉末、涂层的相组成和表面形貌。结果表明合金组织为枝晶状,无明显的元素偏析;合金粉末呈类球形;涂层显微硬度450HV0.3,涂层结合强度为50MPa。

Fe-Si-B非晶雾化粉末去除Cd(Ⅱ)的机理研究

为了实现铁基非晶合金在净化重金属离子溶液技术这一领域的突破乃至应用,采用Fe-Si-B系非晶态雾化粉末研究了其对溶液中毒性较强的Cd(Ⅱ)的去除效果。结果表明:反应过程中生成的Cd(Ⅱ)的相关产物说明该重金属离子的去除是一个还原与吸附并存的过程,且生成的反应拟合曲线符合伪一级动力学模型。通过研究不同环境因素对Fe-Si-B非晶态雾化粉末去除Cd(Ⅱ)的影响,发现去除效率与温度、粉末投加量呈正相关关系,与溶液中Cd(Ⅱ)的起始浓度呈负相关关系。pH值因素影响的结果说明在碱性环境中有利于Cd(Ⅱ)去除速率和去除率的提升。

Fe-Si-B非晶雾化粉末去除Cr(Ⅵ)的研究

为了研究Fe-Si-B系非晶合金对毒性较强Cr(Ⅵ)的去除效率,将K2Cr2O7溶液倒入分别盛有300目还原性铁粉、Fe78Si9B13非晶条带和雾化粉末的烧杯,在定时电动搅拌器上快速搅拌后取出6~10mL上清液于自封管内测定Cr(Ⅵ)的剩余浓度,90min(转速4000r/min)后静置10min倒出剩余溶液将固体产物烘干。结果表明Fe-Si-B系非晶合金相比零价铁具有更为优异的表观形貌和化学活性,Fe78Si9B13雾化粉末的去除效果最优。XRD和XPS的分析显示无Cr(Ⅵ)的相关产物生成,结合γ-FeOOH的出现说明反应机制为以Fe0氧化反应为主的还原—吸附作用。在初始浓度为2.1×10-6mol/L的K2Cr2O7溶液中Fe78Si9B13非晶雾化粉末可循环利用次数高,使用6次后仍具有60%的去除率。

注模法水雾化粉末不锈钢的试验研究

试验研究比较三种不锈钢粉末(水雾化、压实水雾化、气体雾化)的性能比较。气体雾化粉末比较容易成型,压实粉末提供了理想的颗粒形状。与锻制不锈钢比较,试验研究还包括比较抗拉性能、硬度、腐蚀率、烧结显微组织和夹杂物。

高能球磨对雾化Fe基软磁粉末结构及性能的影响

高能球磨气雾化水收集的Fe78.4Cu0.6Nb2.5Si9.5B9软磁合金粉末,采用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)分析球磨粉末的晶体结构及微观应变,采用振动样品磁强计(VSM)测试球磨粉末的磁滞回线。结果表明,未经球磨的Fe78.4Cu0.6Nb2.5Si9.5B9合金粉末形状多为球形或椭球形,平均粒径为93.02μm,主要物相为α-Fe(Si)相和少量非晶相;随球磨时间延长,粉末的扁平率增大,粒度减小;晶格微观内应变增大,晶格畸变加剧,非晶含量增加;α-Fe(Si)相对应的(110)峰宽化,(200)和(211)峰的强度减弱,且整体向小角度方向偏移;α-Fe(Si)相的晶面间距增大;粉末的饱和磁感应强度Bs基本不变、矫顽力Hc增大。综合可得,过度球磨不利于材料磁损耗性能的提高。

复合永磁材料Nd4Fe82B14雾化粉末的表征

研究了超声气体雾化Ｎｄ４Ｆｅ８２Ｂ１４不同粒径粉末的形貌，结构和磁性，指出了合适的实验条件和工艺参数下，以超声气体雾化方式制备Ｆｅ３Ｂ／Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ复合纳米永磁材料粉末是完全可行的。

氩气雾化FGH95高温合金粉末的分析研究

本文介绍对国内氮气雾化法生产的ＦＧＨ９５高温合金粉末的研究结果，并和美国Ｃｒｕｃｉｂｌｅ公司用氩气雾化法生产的Ｒｅｎｅ９５合金粉末进行了对比。结果表明，国产旋风分离器粉的粒度组成、松装密度、摇实密度都和美国粉相近，但球形度比美国粉稍差。粘聚程度较重，因而流动性较差；夹杂较多，但空心率和空心直径大于１０μｍ的空心个数都比美国粉低；显微组织、偏析规律与美国粉相同。还观察了粉未经７００℃至１２００℃真空热处理后组织的变化。发现随处理温度升高，粉末颗粒表面由凹陷变平。当温度≥１１６０℃时，枝晶消失，出现再结晶和晶粒长大现象。

粉末雾化喷射成形制备颗粒增强金属基复合材料

颗粒增强金属基复合材料（ＭＭＣｓ）具有良好的综合性能，在航空、汽车及民用工业中的应用前景十分广阔。近年来粉末雾化喷射成形工艺用于制备颗粒增强ＭＭＣｓ受到了重视与发展。该方法通过快速凝固获得组织均匀、细小、无宏观偏折和高性能的新材料。在沉积过程中向基体合金的喷雾中喷入增强相颗粒即可制成高性能ＭＭＣｓ。本文介绍这一方法的基本原理和最新进展。

雾化粉末新技术的进展

前言 所谓粉末冶金就是在金属粉末中混合了添加物，放入模具中成形然后烧结的技术。粉末冶金的特点是形状和原材料选择的自由度高，能在具有良好收得率的情况下大批量生产形状复杂的部件。如图1所示，从原料粉末到最终成品，材料损失在5％以下。而每公斤成品的能耗是690kcal，也比其它生产方法少。从现在环境、能源、资源以及减少CO2排放诸方面考虑，可以说是一种非常好的技术。

气雾化Al-Pb系轴瓦合金

采用气雾化技术，制备了应用于工业化ＲＳＰＭ工艺的高质量ＡｌＰｂ系合金粉末。对雾化粉末显微结构的分析表明，第二相（铅相）在基体中分布均匀，其粒径大小取决于凝固过程的冷速；不同粒径的粉末第二相分布随冷速的增加而分布更均匀、细化。对雾化粉末中各元素分布的分析表明，硅、铜等元素在晶界上有富积现象。

Cu-Sn系水雾化合金粉性能研究

本实验系统地研究了含Sn质量分数分别为10%、15%、20%合金粉末的热压烧结组织、XRD相组成及力学性能。实验结果表明：Cu-Sn系粉末热压烧结温度较低,在700-720℃即可达到致密化;烧结组织从含Sn质量分数10%的单一固溶体转变为出现电子化合物的二相组织,和XRD线谱变化趋势相吻合;抗弯强度随Sn质量分数的增大变化不大,为700 MPa左右;冲击韧性从含Sn质量分数为10%的17J大幅下降至含Sn质量分数为20%的3J左右。实验中,结合胎体特性,分析了Cu-Sn系粉末用作胎体时,可提高金刚石工具的加工效率。

雾化参数对H70黄铜粉粒度分布的影响

从气体动力学和流体力学分析了雾化气体压力、金属熔体温度和导液管内径对H70黄铜雾化粉末粒度分布的影响。结果表明:适当地提高气体压力和金属熔体温度或者减小导液管内径,均能使雾化粉末细粉量增加。当雾化气体压力为1.3 MPa,金属熔体温度为1 160℃,导液管内径为3.5 mm时,所制得粉末的粒度分布最理想。

全国首个可切换式3D打印粉末雾化生产线建成

近日，苏州三峰激光科技有限公司联合北京工业大学建成全国唯一的EIGA／VIGA双炉头高端金属3D粉末生产平台，该平台位于北京工业大学材料楼，由澳大利亚国家工程院吴鑫华院士及其领衔的苏州三峰公司团队领头设计和规划，由中国工程院聂祚仁院士研究团队与苏州三峰开发团队共同建设完成。

AlNiY合金粉末的超高压固结成形

采用Ar气体雾化技术制备了Al82Ni10Y8（原子数分数，％）合金粉末，在六面顶压机上采用3～5GPa的压力对粒径小于26μm的Al82Ni10Y8合金粉末进行了固结成形，固结温度分别为250℃和400℃。采用X射线衍射仪（XRD）、扫描电镜（SEM）和透射电镜（TEM）对粉末及致密化块体合金的结构及形貌进行了观察，采用差示扫描量热仪（DSC）对粉末的热稳定性进行了分析。结果表明，粒径小于26btm粉末具有非晶和纳米晶结构，其玻璃转变温度tg晶化温度tx和过冷液相区温度△tx。分别为266℃、288℃和22℃。所制备的块体Al82Ni10Y8合金接近于完全致密化，并保持了原始粉末的结构。固结温度不同，粉末致密化变形方式不同，提高温度可以提高致密度。250℃固结时，主要是细小的非晶态粉末发生粘滞流动；400℃固结时，粉末在三向约束应力作用下发生协调变形，变形均匀，有利于致密化，粉末颗粒界面扩散对致密化也有一定的作用。