纤维板的静曲弹性模量及静曲强度的动态检测

利用振动无损检测法测得纤维板的动态静曲弹性模量,并用一元和二元回归分析了纤维板的密度、静态静曲弹性模量、动态静曲弹性模量、静曲强度之间的相关性。结果表明:纤维板的静态静曲弹性模量与动态静曲弹性模量之间,或动态静曲弹性模量与静曲强度之间均密切线性相关;以纤维板的动态静曲弹性模量和密度为自变量与静曲强度建立的二元回归方程,其相关程度较一元回归更为密切。密度及长度与横截面面积比值较大的纤维板,其动态静曲弹性模量与静态值较为接近。

含水率对PF-LVL指接部位静曲弹性模量的影响

以翼缘用意杨酚醛树脂单板层积材为研究对象,针对不同含水率对指接部位静曲弹性模量的影响进行研究,结果表明:随着含水率的增加,指接层积材静曲弹性模量下降幅度显著大于无指接材,且垂直指接下降幅度大于水平指接;含水率从12%吸湿至25%时,垂直和水平指接以及无指接的静曲弹性模量损失率分别为36.73%、34.05%和30.74%;层积材指接部位因湿胀引起的静曲弹性模量损失占损失总量的20%左右,湿胀对垂直指接静曲弹性模量损失的影响小于水平指接。

浸渍塑化杨木单板顺纹弯曲性能研究

本研究以酚醛树脂为浸渍液,杨木单板为木材试样,对经浸渍塑化处理的杨木单板进行三点弯曲试验,探索了木/竹复合层合板的组分材料——塑化杨木单板受不同压力时的顺纹弯曲弹性性能,并分析了其与塑化压力间的关系。结果表明,塑化杨木单板的静曲模量和静曲强度与塑化压力呈非线性关系。通过对杨木单板试验研究,为木材/竹材复合材料制造过程中的结构设计和生产工艺提供一定的理论依据和基本思路,并对产品的设计、组织现场生产和产品质量评估提供一定的参考。

含水率对意杨PF-LVL弹性模量的影响

对从10.9%吸湿到25%再吸水到33%,接着蒸发回到25%再解吸回到10.9%的一个循环内多点含水率(MC)下的意杨酚醛树脂单板层积材(P-PF-LVL)静曲弹性模量(MOE)的测试分析结果表明:仅一个周期(MC 10.9%～33%～10.9%)的增水和失水,就导致P-PF-LVL产生了31.36%初始MOE的永久性损失,其中,源自于热压压缩永久性厚度回复的有4.61%;初始MOE最大可下降56.66%,初始厚度最大可增加4.84%,其中,热压压缩的永久性厚度回复有2.76%。P-PF-LVL的纤维饱和点为25%左右,其特征与一般实木有所不同。研究结果有助于结构用LVL的设计、制造和性能控制。

木质工字梁翼缘用杨木-酚醛树脂LVL密度的控制意义

对不同密度木质工字梁(IJ)翼缘用杨木酚醛树脂LVL(P-PF-LVL)垂直胶层静曲弹性模量(MOE_B)、纵向抗拉强度(MOR_T)、静曲强度(MOR_B)和水平剪切强度(MOR_S)的检测,分析结果表明:1)可以利用MOE_B MOR_T、MOR_B和MOR_S与密度的正相关关系来设计包括IJ翼缘用LVL在内LVL的适当密度,以控制结构用LVL的目标力学性能;2)梁间距为490mm、梁跨为4 500mm、设计荷载为2.5kN/m^2的241mm高的IJ翼缘用P-PF-LVL的最小安全密度应略大于0.553g/cm^3。同时建议提高国标GB/T20241—2006对结构用LVL的MOR_B的要求,增设结构用LVL的MOR_T。

桉木单板/聚丙烯薄膜复合材料的性能评价

本文分析聚丙烯组、聚乙烯组、酚醛组复合材料的物理力学性能,同时达到了I类胶合板与II类胶合板的要求,而脲醛组复合材料的物理力学性能值达到了II类胶合板的要求;总体而言,聚丙烯组的物理力学性能明显优于聚乙烯组与脲醛组,并与酚醛组复合材料相当。

桑条碎料板的制造工艺研究

本课题研究的是桑条碎料的制板工艺,根据不同的制板方案,得出不同的碎料板的性能。从而确定优化方案,以及达到国家标准值的要求。产品经过测试得出以下结果:桑条碎料板的密度、含水率、吸水厚度膨胀率、内结合强度、静曲强度和弹性模量都较好的得以实现,符合生产中的实际要求。

竹模板在工程施工中的应用

介绍竹模板快拆体系、木竹组合定型模板、钢竹组拼式大模板三种模板方案,可供工程施工方案选择和模板设计中参考。

热处理对毛竹竹材力学性能影响

探讨热处理温度（100～220℃）和时间（1～4h）对热处理后毛竹竹材的静曲强度（MOR）和静曲弹性模量（MOE）的影响。结果表明：毛竹经100～220间热处理后，其MOR相对于未处理竹材呈先上升后下降的趋势；热处理时间对MOR的影响随着热处理温度的升高而增大。热处理温度对毛竹竹材MOE的影响显著，热处理时间（1～4h内）对毛竹竹材MOE的影响不显著，而当热处理温度达到220间时，MOE随着热处理时间的增长而逐渐降低。