多层圆柱壳屏蔽体的径向静磁屏蔽效能分析

在单层圆柱壳屏蔽体的基础上利用场论的方法推导出了双层铁磁性圆柱壳屏蔽体沿径向的静磁屏蔽效能计算公式,并通过实验进行了验证.根据推导所得的计算公式,分析了各层的半径、厚度和材料对总的屏蔽效能的影响,并重点对层间距因素对总屏蔽效能的影响进行了分析论证.

基于椭球体模型的有限长圆柱壳静磁屏蔽效能计算

从屏蔽效能的定义出发,得出了屏蔽系数与磁通量之间的关系,提出了利用椭球体模型对一般壳体的屏蔽系数进行计算的方法。利用模型化的方法分析计算了有限长圆柱壳的静磁屏蔽效能,并将推导的结果与严谨理论模型下的推导结果进行了对比,充分验证了椭球体模型计算的可行性。

静磁屏蔽实验

迄今为止,国内有关物理演示实验的专著,还未提出对静磁屏蔽的演示。本文设计了一个用直圆筒来做静磁屏蔽的实验。无论从磁力线的分布,还是对磁场分布的实测,它完全能反映静磁屏蔽的特点,用它作课堂演示,简单直观。

磁致伸缩位移传感器测量盲区失效机理与磁屏蔽优化

磁致伸缩位移传感器在检测线圈附近存在测量盲区,在受限安装空间内有效测量范围难以满足应用需求。针对这一问题,基于魏德曼效应、磁弹性耦合效应和维拉里效应,建立合成磁场作用下磁致伸缩位移传感器的测量盲区模型,分析测量盲区内传感器失效机理。搭建实验平台提供可调的脉冲电流和轴向磁场,选用直径为0.6mm的(Fe_(83)Ga_(17))_(99.4)B_(0.6)、Fe_(46.5)Ni_(48.5)Cr_(2)Ti_(2.5)Al_(0.5)和Fe_(30)Co_(70)波导丝验证模型的准确性,测量盲区受永磁体产生的轴向磁场影响,并且随轴向磁场增大。增加静磁屏蔽装置并确定最佳参数,制作样机并测试表明:优化后的(Fe_(83)Ga_(17))_(99.4)B_(0.6)波导丝传感器测量盲区由30.05μs缩短为18.45μs,宽度缩短了38.6%;Fe_(46.5)Ni_(48.5)Cr_(2)Ti_(2.5)Al_(0.5)波导丝传感器测量盲区由31.15μs缩短为19.15μs,宽度缩短了38.5%;Fe_(30)Co_(70)波导丝传感器测量盲区由29.55μs缩短为18.85μs,宽度缩短了36.2%。

静电屏蔽与静磁“屏蔽”

高电导率导体空腔的静电屏蔽与高磁导率的铁磁介质空腔的静磁“屏蔽”具有相似的外在表现,但有本质的区别.

三种电磁屏蔽

电磁屏蔽可分为三类：静电屏蔽、静磁屏蔽、高频电磁场的屏蔽.由于所要屏蔽的场的特性不同,因而对屏蔽壳的要求及其效果也有所不同.

三种电磁屏蔽的区别

电磁屏蔽一般可分为三种：静电屏蔽、静磁屏蔽和高频电磁场屏蔽。三种屏蔽的目的都是防止外界的电磁场进入到某个需要保护的区域中，原理都是利用屏蔽壳上由外场的感应产生的效应来抵消外场的影响。但是由于所要屏蔽的场的特性不同，因而对屏蔽壳的要求和屏蔽效果也就不相同。

一种新型直流电机

法拉第单极电机具有电压低的缺点,现有的直流电机在本质上属交流电机,只是经过换向器整流成为直流电,所以具有转速低、功率小、维护费用高的缺点。本文介绍的新型电机既没有整流子又与原始单极电机有着本质区别,使其既具有单极电机的优点,又克服了单极电机的电压低等缺陷。