汽车用高品质非调质钢YF45MnVS的热变形行为

用Gleeble-1500热模拟实验机对YF45MnVS钢(%:0.48C、0.45Si、1.36Mn、0.009P、0.043S、0.086V)200 mm×200 mm铸坯上切取的Φ8mm试样进行950～1 200℃,变形速率10^(-2)～10~1s^(-1)变形量10%～50%的单道次等温压缩试验。结果表明,低应变速率和大变形量有利于实验用钢动态再结晶的发生。通过计算得到YF45MnVS钢在950～1 200℃的动态再结晶激活能为299.55 kJ/mol。

轧后控制冷却对非调质钢F45MnVS组织和性能的影响

对非调质钢F45MnVS进行轧后控制冷却试验,对比了轧后未冷却与控制冷却的钢材热轧态力学性能、脱碳层和显微组织。结果表明,轧后控制冷却对钢材下屈服强度、延伸率、断面收缩率和常温冲击功均有明显改善作用;钢材表面脱碳层在轧后控制冷却条件下可以得到有效控制,甚至脱碳层“消失”;在钢材轧后表面温度冷却至650℃时,表层区域出现少量粒状贝氏体,而在钢材轧后表面温度冷却至460℃时,表层区域出现大量粒状贝氏体。轧后控制冷却使钢材表层区域和1/2半径附近的铁素体和珠光体组织被细化,铁素体网状比例降低,长条铁素体转变为块状铁素体;因钢材尺寸较大,心部区域显微组织差异性较小。

F45MnVS非调质钢晶粒长大行为研究

为提高F45MnVS非调质钢的强韧性,本文以青岛特钢轧制生产的F45MnVS非调质钢棒材为实验材料,对F45MnVS非调质钢的奥氏体晶粒长大规律进行研究。通过热处理实验和显微组织观察,分析了加热温度和保温时间对F45MnVS非调质钢奥氏体晶粒尺寸变化的影响。同时,采用Arrhenius模型,建立实验钢晶粒长大模型。研究结果表明,随着加热温度的升高与保温时间的增加,实验钢晶粒尺寸随之增大。当温度在950~1200℃范围时,随着温度的升高,F45MnVS非调质钢奥氏体平均晶粒尺寸逐渐增大,由25.4μm增大至47.47μm,且增大速率比较稳定,当温度加热至1250℃时,F45MnVS非调质钢奥氏体晶粒显著粗化,平均晶粒尺寸达到了57.8μm;随着保温时间的增加,晶粒长大速率逐渐降低,且随着加热温度的升高,晶粒长大指数明显增大。通过拟合建立的实验钢奥氏体晶粒长大数学模型,获得实验钢平均晶粒长大指数n=0.04183,激活能Q=38004.13 J/moL,获得实验钢晶粒长大模型计算值与实验值平均相对误差为2.64%,验证了该数学模型具有较高的精度。该研究对材料显微组织和工艺参数的制定具有一定的指导价值。

非调质钢YF45MnV的性能及其在标致轿车连杆上的应用

通过综述非调质钢ＹＦ４５ＭｎＶ热轧态的组织和性能及各种热加工因素对组织和性能的影响，为ＹＦ４５ＭｎＶ钢取代法国４５Ｍ５ＵＡ２钢加工标致轿车连杆提供了依据。生产应用结果表明，ＹＦ４５ＭｎＶ钢连杆满足了使用要求。

非调质钢YF45 MnV的应用研究

综述了非调质钢的发展及应用概况。全面研究了国产化非调质钢YF45MnV的性能、应用和强韧化机理等基本情况。并与 45和 40Cr钢调质处理后的情况进行了对比 ,分析探讨替代的可能性和可靠性。

F45MnVS非调质钢中硫化锰夹杂物特性控制的研究

分析了改进前120 t LD-LF-RH-240 mm×240 mm CC工艺生产F45MnVS非调质钢中硫化物夹杂形貌、尺寸、数量密度等特性。通过采取以下改进措施:(1)转炉出钢过程脱氧铝锭加入用环绕钢液冲击区域分时段、分批次方式;(2)使用不含有MnS夹杂物的低碳低硫锰铁等合金辅料;(3)LF精炼过程S线喂入分批次加入等。试验结果表明:改进工艺后,LF、RH、中间包、铸坯以及轧材所有钢中硫化物夹杂的尺寸均有所降低,铸坯边缘、铸坯1/4处以及铸坯中心的大尺寸(>5μm)夹杂物数量密度分别由改进前的35、83、51个/mm^(2)下降至改进后的24、57、39个/mm^(2),降幅分别达到31.43%、31.33%、23.53%。改进后轧材中细系和粗系夹杂物评级均有所改善,夹杂物长宽比为0~3的比例由改进前的63.07%增加至改进后71.23%。

非调质钢F45MnVS热顶锻裂纹分析和改进工艺措施

非调质钢F45MnVS的生产流程为50tUHPEAF—LF—VD-260mm×300mm，180mm×220mm坯连铸-φ20～φ160mm材轧制。根据显微组织分析，热顶锻裂纹由块状和片状MnS和附着的Al2O3MnO-FeO复合氧化物引起，通过控制钢中A10．010％～0．030％，电弧炉终点[c]／〉0．20％，终点[P]≤0．025％，[Mn]／[S]〉20，LF精炼渣碱度≥3．0，VD后软吹氩时间≥12min，保证钢中硫分布均匀；中间包钢水过热度20～30℃，控制连铸拉速防止MnS偏析；控制终轧温度850～1000℃，轧后冷速2—4℃／s等工艺措施，使钢中夹杂物主要为长条状MnS，热顶锻试验无裂纹和其他缺陷，全部合格。

提高F45MnVS非调质钢力学性能检验合格率

通过采取降C提Si提Mn优化钢的化学成分、添加一定量的V细化晶粒、控轧控冷工艺以及轧后正火处理等措施,可以明显提高F45MnVS非调质钢棒材的冲击功数值。

热轧工艺参数对非调质钢F45MnV力学性能的影响

用热模拟实验机Gleeble-1500模拟了F45MnV钢(%:0.44C、1.18Mn、0.10V)热轧过程中的加热、轧制及冷却参数。通过实验发现,加热温度由950℃增至1100℃,钢中奥氏体平均晶粒尺寸由25.7μm增加至84.3μm;加热温度为1000～1050℃时,奥氏体晶粒尺寸为64.0～62.8μm,在该温度范围内轧制,有利于钢的质量控制和保证性能的稳定;随冷速由0.25℃/s增加至2℃/s,变形量70% 900℃,终轧的F45MnV钢的抗拉强度由815 MPa迅速提高至960MPa。

YF45MnV非调质机械结构钢的研制

研究采用电炉-LF精炼-连铸-轧制（控冷）工艺生产YF45MnV非调质钢的关键技术,采用该工艺试制生产的钢性能稳定、纯净度高、切削性能良好,完全可以满足用户替代调质钢（45）的需求。

45MnV非调质钢的研究及应用

本文通过工艺试验及理化测试分析对所研制的微合金化45MnV非调质钢进行了研究及试生产,结果表明:钢中因有钒的碳氮化合物的析出而被强化,45MnV钢具有中碳钢调质态的强度水平。文中还展望了开发这种节能、降低成本的新型钢的应用前景。

EAF+LF+VD+CC流程非调制钢F45MnVS的生产实践

介绍了莱钢采用电炉流程生产的非调制钢F45MnVS,通过合理、可行的生产工艺及控制要点,使钢中成分合理、氧含量低、机械性能优良、非金属夹杂少、晶粒细小,满足用户使用技术要求。

调质钢与非调质钢的对比教学

通过对调质钢与非调质钢的对比 ,明确说明了 45钢、40 Cr钢及 YF40 Mn V钢的力学性能和应用情况。通过 YF40 Mn V在拖拉机驱动轴及离合器轴上的替代使用 ,说明了新型材料的发展远景及对比教学的优越性。

YF45V(CaS)钢切削加工性及易切机理

通过诸项切削加工性对比实验证实。易切削非调质钢YF45V(CaS)比45钢正火态与调质态的切削性能均优越。这主要是易切型夹杂物在切削中起着应力集中源。包裹润滑及覆盖膜等作用。

降低非调质钢F45MnVS硫化物夹杂物控制技术

在非调质钢中加入硫元素用于改善钢材切削性能,但硫与锰结合形成MnS夹杂对钢材的性能有显著的影响,本文研究了非调质钢F45MnVS硫化物形态、形成机理及杂物控制技术。结果表明:通过对高过剩[Al]低[O]工艺的研究,采取强脱氧、Ca处理、合理冷却工艺及加热制度等生产工艺技术,降低F45MnVS钢硫化物夹杂级别,A类夹杂物级别控制在2.5级以内,为生产高品质钢提供技术支撑。

YF45MnV非调质机械结构钢的研制

研究采用电炉-LF精炼-连铸-轧制(控冷)工艺生产YF45MnV非调质钢的关键技术,采用该工艺试制生产的钢性能稳定、纯净度高、切削性能良好,完全可以满足用户替代调质钢(45)的需求。

YF40MnV易切削非调质钢的试制

介绍了杭州钢铁集团公司试制YF40MnV易切削型非调质钢的情况。采用80t超高功率电弧炉冶炼,LF精炼处理及700×1/650×3三辊横列式轧机轧制,生产出的YF40MnV,其各项技术质量指标完全符合用户要求。采用高品位的硫铁作增硫剂及喂硫铁线工艺,是改进S含量控制的方向。