铁路客车分布式照明系统设备下限额定电压的分析与确定

以铁路客车客室上部条形灯为例,结合双排布置条形客室灯具设备的控制器内部设计及总线线路压降的影响因素,对灯具设备的下限额定电压进行了分析与确定。照明控制器内部设计主要考虑了电阻电路中的二极管(整流桥)的导通压降、断路器的接触电阻、印刷电路板上的铜线电阻,计算得到照明控制器总压降;配线电阻考虑了电缆电阻、连接器接触电阻和端子排接触电阻,分析得到配线部分的总阻值和线路上的压降。综合两者影响因素计算得到末端灯具设备的下限额定电压,即为车辆最小供电电压减去照明控制器压降和线路上的压降。该计算方法可作为这类问题的一般性方法参考,结合具体项目相应地调整计算参数。

电压互感器仿真负荷箱设计研究

电压负荷箱是电压互感器检定工作中重要的关键设备,其性能指标关系到电压互感器的检定精度。电压负荷箱的作用主要是给被检电压互感器加载规定负荷,即额定负荷和下限负荷。多数规格的电压负荷箱无法为电压互感器检定提供实际工况的二次负荷、功率因数来测定电压互感器在实际负荷下的误差,只能提供特定的二次负荷、功率因数。为降低互感器的测量误差,设计研究能够模拟实际工况下互感器二次负荷的仿真负荷箱,具有较高实际应用意义。

一起220 kV CVT额定输出容量校核异常的处理分析

针对发现的一起220 kV电容式电压互感器(CVT)额定输出容量30 VA与设计值50 VA不一致的问题,介绍了问题发生情况及产生原因。基于CVT的误差理论,得出准确度和温升指标与CVT的额定输出容量强相关的结论,并通过准确度试验、型式试验两者相结合来校核CVT额定输出容量。逐台进行了准确度试验,对30 VA规格的CVT按照50 VA开展了产品型式试验,重点关注温升、准确度试验,试验结果表明:30 VA规格的CVT符合50 VA额定输出容量的要求。最后更新了CVT铭牌的额定输出容量参数,投运后运行正常。本文为CVT额定容量校核提供了一种解决方法。

特高压GIL接人对断路器瞬态恢复电压的影响

由于特高压气体绝缘金属封闭输电线路(GIL)的短路电流幅值大、短路时间长,其内部发生的过电压幅值较高,导致断路器的瞬态恢复电压(TRV)超过额定值。因此,对特高压GIL和断路器瞬态恢复电压的概述进行分析,并探讨特高压GIL接入对断路器瞬态恢复电压的影响。

电网电子式电压互感器检定测量结果不确定度评定方法研究

在对电网电子式电压互感器检定测量结果进行不确定度评定时,确保电压互感器在10 kV~50 kV一次电压、100V二次电压下的测量准确度满足0.02级准确度等级要求。采用准确度达0.001级的精密电压校验装置作为标准器,通过比对法连接电路,在0.5%、2%、10%、50%及110%额定电压点下进行测量。实验方法包括A类和B类不确定度评定,A类反映重复性测量结果的分散性,B类基于已知信息合理推断。

1000kV荆门变电站主变压器第三线卷额定电压选择及低压无功补偿设备配置

根据无功就地平衡的原则和投切无功补偿设备时对电压波动的限制要求,确定了1000kV荆门变电站低压无功补偿设备的容量和分组方案。在此基础上,为保证低压设备运行的安全及灵活性,根据有关设计规程,结合工程实际经验,提出了主变压器第三线卷额定电压、低压电抗器和低压电容器的最高运行电压和额定电压。研究结论已作为特高压输变电设备研制和开发的重要技术依据。

降低1000kV变电站避雷器额定电压的可行性

为了优化绝缘配合,提高工程经济性,通过对特高压变电站金属氧化物避雷器(MOA)在不同系统过电压下吸收的最大能量的计算和对我国3个制造企业的MOA电阻片在荷电率为95%条件下的老化性能试验的分析,指出我国1 000kV变电站MOA的额定电压由828kV降低至804kV甚至更低(如780kV)是安全和可行的。额定电压降低至804kV或780kV,可使MOA保护水平分别降低2.9%或5.8%。变电站过电压水平随着MOA保护水平的降低而降低。通过对我国后续1 000kV输电工程变电站过电压计算表明,变电站雷电过电压水平和相地操作过电压可分别降低3%或5%,从而可以提高变电站绝缘安全裕度,或者降低绝缘水平,或降低对变电站进线段最大绕击电流的要求。同时通过对500kV和750kV系统MOA的额定电压进行分析,提出了其降低额定电压的建议。

基于额定电压因数的长电缆线路PT保护措施

高铁长距离电力线路已逐步实现全电缆化,而部分高铁供电系统仍采用小电流接地方式。因此,当系统单相接地时常伴随着间歇性电弧接地现象,造成了部分电压互感器(PT)的损坏。为解决长电缆线路PT损毁现象,在不改变中性点接地方式和线路结构的前提下,分析高铁长电缆线路PT烧损的主要原因;通过构建仿真模型,指出铁路长距离电缆线路小电流接地系统除应按照不接地系统进行电气设备选型及绝缘配合设计外,宜选用励磁特性饱和点较高的电磁式PT,PT额定电压因数宜大于2.2 p.u.;并将该方案应用在以无锡东为例的多个高铁长电缆线路配电所内,均取得良好效果,验证了该方案的可行性。

750kVCVT额定电压下介质损耗试验研究

介质损耗试验是判断电力设备绝缘是否良好的重要手段。随着电力系统运行电压的不断提高,高压电力设备传统的10 kV介质损耗试验已不能反映额定运行电压下设备绝缘特性的变化。以实验室试验为基础研究750 kV CVT额定电压下介质损耗试验的方法,为以后的现场试验提供方法和数据参考。

变电站电容器装置中电容器额定电压的合理选择

额定电压是并联电容器装置中单台电容器的一个重要参数。额定电压选择过低将会导致电容器故障率增加、运行可靠性降低,选择过高则会造成设备利用率低。因此,提出了工程上选择并联电容器额定电压的原则,并推导出并联电容器额定电压的通用计算公式。同时分析了电容器装置参数变化引起的电容器运行电压升高系数,并提出一些实用的判别依据,为电容器装置的设计和运行维护提供参考。

三相异步电动机负载率计算公式在非额定电压条件下的修正

给出了三相异步电动机负载率计算公式在非额定电压条件下的修正方法，实验结果证明，修正后的负载率公式具有更高的准确度及普遍的实用性。

高压直流输电工程额定电压的优化选择方法

介绍了一种利用非线性规划理论进行长距离架空线直流输电工程最优额定电压选择的模型和软件。该模型可采用年费用、等效投资等指标进行电压优化、最优电压对参数的灵敏性分析，以及方案比较、方案优劣随参数的变化规律等计算和分析。

供电线路电源额定电压初探

研究了供电线路的损耗与电压的关系以及提高电力系统额定电压的意义。

双电压工作模式多额定转速无刷直流电动机

为了适应电动汽车的要求,在现有的无刷直流电动机结构基础上,把一个圈边分为多个圈边,并对同层的并列圈边进行不同方式的串、并联组合,实现多额定转速和低速增大转矩的功能,并在双工作电压下工作,实现了小电流、低转速、大扭矩的功能;也可实现高电压、小电流、高转速的功能。

城轨变电所直流操作电源接线及额定电压选择

针对城市轨道交通变电所直流操作电源接线和母线额定电压设计标准不统一的问题,结合城市轨道交通变电所直流操作电源故障影响范围和负荷特点,对不同方案进行分析得出推荐方案:车站变电所直流操作电源宜采用单母线接线,主变电所直流操作电源宜采用单母线分段接线;变电所直流操作电源母线额定电压应优先选用DC110V电压等级。推荐方案满足规范要求,同时具有系统结构简单、工程投资小、便于工程实施等优点。

选好高压并联电容器的额定电压和绝缘水平

对如何根据电网的实际运行电压、系统的短路容量、电容器组的容量、串联电抗率等因素,选用合适的高压并联电容器的额定电压;对如何根据电容器组在电网中的结线方式、电容器外壳接地与否等因素,选择电容器的绝缘水平,进行了说明。并指出正确选择额定电压和绝缘水平对高压并联电容器在电网中安全、无故障运行的重要性。

交流电压1kV以上变频器的参数额定值和试验要求

这是变频调速装置系列标准介绍的第 3篇。主要介绍《GB/T12 668.4调速电气传动系统 第 4部分 :一般要求交流电压 1k V以上但不超过 3 5 k V的交流调速电气传动系统额定值的规定》

额定电压不完全相等的两台变压器并联问题探讨

通过实例对一个变电站的两台及以上变压器,当某侧或多侧的额定电压不完全相等时,如何判断能否合环或并联运行进行了分析,并归纳了计算方法。

电力系统中性点接地方式和电力电缆额定电压的选择

介绍了中性点接地方式不同的电力系统在发生单相短路故障时系统电压的变化及对电力电缆绝缘的要求。根据IEC 60183、JB/T 8996和GB/T 12706介绍了电力电缆额定电压的定义和电力系统接地方式的分类以及根据分类选择电力电缆额定电压的推荐表和应考虑的问题。

从电容器故障看变压器额定电压选择

本文根据新疆吉木萨尔220kV变电所35kV电容器运行故障,分析电容器故障的原因,并讨论220/110/35kV变电所主变压器35kV侧电容器与额定电压合理选择的关系。