北京西北风口地区北沙河水系生态修复战略研究

北京市西北风口地区主要是指昌平区西北部的阳坊、南口、马池口、流村四镇。北沙河水系生态环境脆弱,对于维持风口地区生态有着非常重要的作用,与昌平区其他小型河道相比,北沙河无论是从地理位置还是其水量方面都具有极大的优势和最显著的作用。通过对北沙河生态现状的调查分析,发现当前北沙河水系存在水资源匮乏、水体污染严重、生态机理破碎等主要问题,提出修复北沙河水系功能的主要措施。

砂质海岸风口地造林技术的研究

通过对砂质海岸风口地现状的调查分析，初步掌握了沿海风口地段营造木麻黄防护林的主要危害因子与发生规律。分析结果表明，影响风口地造林成功的主要气候因子是台风与大风频繁、降水量不均、干旱无雨或少雨时间长以及流砂量太大，其中危害最突出的是秋冬季风，它不仅造成幼树大量蒸腾和机械损伤，还卷起砂粒埋没幼树。分析认为，取得风口地造林成功的关键是把好苗木质量和造林季节关。

风口地区自然地理禀赋与生态功能战略价值分析——以北京昌平西北部风口为例

从分析昌平西北部风口地区的生态环境典型性出发,阐述风口地区生态资源环境的重要性,揭示北京昌平风口的生态环境特点并分析问题产生的原因,最后基于北京其他两大风口的比较,提出昌平西北部风口生态治理的重要性。

西居延海(黑风口地区)不同粒径颗粒物中磷的化学形态分析

采用改进的化学连续提取法对黑风口地区颗粒物中磷的各种化学形态进行测定,并对颗粒物进行分级形态研究.结果表明:黑风口颗粒物中的总磷含量(TP)为828.48～1 915.38μg/g,不同位置的沙在组成、结构、磷结合性和容量方面有很大不同,其主要成分是钙磷(Ca-P),有机磷(Org-P)次之;在不同粒度的颗粒物中,Ca-P的含量最高,占TP的81.42%～93.65%,其次是有机磷,占TP的2.92%～9.29%,其他形态磷含量的高低顺序为铝结合态磷(Al-P)>可交换磷(Ex-P)>铁结合态磷(Fe-P)>闭蓄态磷(Obs-P);在所取沙漠颗粒物中,TP、Ca-P、Org-P、Ex-P的含量都随颗粒物目数的增大而增大,而Obs-P、Fe-P的含量随颗粒物目数的增大而减小.

沙质海岸风口地段建立防护林关键技术研究

以福建省平潭的龙凤头与燕下浦两大风口为试验点,按照森林生态系统研究方法,揭示海岸大风变化与飞沙规律。研究结果表明:影响沙荒风口造林成功最主要是每年秋冬季的大风、飞沙和干旱三大因子;要在风口地段建立防护林,采用2年生木麻黄大苗营建的防护林,其成活率和保存率分别达到97.8%和92.2%,2年郁闭成林,5年郁闭度达到0.75以上,林分平均树高、胸径分别达到7.2 m和6.4 cm,可降低风速达87.5%,具有较好的防护效能;而采用1年生木麻黄小苗造林,保存率仅为26.8%,难以成林和发挥较好的防护效能。试验还表明,应用木麻黄小径材与枝条建造的风障是一种非常实用的防风固沙新技术,不仅效果好而且成本低廉。

沙质海岸风口地现状分析与造林关键技术探讨

通过对沙质海岸风口地现状的综合调查分析,初步明确了沿海风口地段建立木麻黄防护林主要困难的因子与发生规律。分析结果表明,影响风口造林成功的主要气候因子是台风与大风频繁、降水量不均、干旱无雨时间长以及流沙量大等,其中危害最突出的是秋、冬季频繁发生的大风,它不仅造成幼树大量水分蒸腾和机械损伤,还卷起砂粒埋没幼树。分析认为,要取得风口地造林成功最核心、最关键的技术是培育具有抗性强又速生的木麻黄大苗和抓住造林季节,同时要设置有效的挡风、阻沙屏障等综合配套技术。

沙质海岸风口地段防护林营建技术及效益分析

通过对海岸风口沙地现状的观测和对该地段造林技术的综合分析表明:风口沙地营建防护林的关键技术是采用培育出的抗性强且又速生的木麻黄大苗、深穴整地、适时造林、放客土、施磷肥,并建立有效的挡风屏障等综合配套技术。研究还表明,海岸带风口沙地造林,其造林成本较高,但造林效果好、成林快,防护效能可提前发挥。

风口地段接触网防风改造方案的探讨

针对因风发生接触网弓网故障的规律和特点以及已采取防风改造措施后存在的不足,进行分析探讨。提出在直线区段的中心锚结附近和65 m大跨距内,采取不等“之”字值布置法和反定位装置处的水平拉杆改成压管的措施减小接触线风偏。

平潭综合实验区风口地防护林的建立

为了加快在海岸造林困难地段建立以木麻黄为主要树种的防风固沙林,文章在对造林困难地段造林困难的主要原因解剖分析的基础上,提出了行之有效的综合配套造林技术。

风口地区平原造林树木的冻害和抽条现象及其预防

风口地区园林树木常见的自然灾害有冻害、抽条,二者在伤害机理、危害特征等方面明显不同,但常相伴发生。极端低温、非节律变温是冻害发生的直接原因,水分失调引起的生理干旱是抽条发生的内因。平原造林项目中影响树木安全越冬的不利因素还包括苗木质量、大规模造林、反季节栽植。秋施基肥、浇灌封冻水和返青水、病虫害防治、冬季修剪、根茎培土、树干涂白、包裹树干等防寒措施,可以促进枝条老熟、增加树体营养、加强树体保护。此外,对反季节栽植树木施用生根粉、抗蒸腾剂,可以及时恢复树体内水分代谢平衡,避免或减少冻害和抽条现象的发生。

苦槛蓝在沙荒风口地段的栽培试验效果研究

苦槛蓝是一种常绿灌木,多生在海边潮界线上呈野生状态。通过在沿海沙荒风口地段的人工栽培试验研究结果表明,苦槛蓝适应性和抗性强,可以作为海岸前沿的绿化和固沙树种。

流沙海岸风口地建立防护林主要技术与投资分析

通过对海岸风口沙地现状的观测和对该地段造林技术的综合分析表明:风口沙地营建防护林的关键技术是采用培育具有抗性强又速生的木麻黄大苗、深穴整地、适时造林、放客土、施磷肥和建立有效的挡风屏障等综合配套技术,造林成活率可达到98.3%;保存率可达90.0%以上,无需补植。研究还表明,海岸带风口沙地造林,其造林成本较高,资金投入约为13508.8元/hm2;而以往常规造林方法,资金投入约4535元/hm2,但造林保存率一般仅有10%～15%,需多次重造或补植,因此应用本项造林技术更节省经费,造林效果好、成林快,防护效能可提前发挥。

考虑风口回旋区影响的高炉热风分配模拟

以鞍钢新5号高炉为研究对象,对比分析了空喷及考虑风口回旋区这两种工况下高炉热风的周向分配情况.结果表明:当风口参数相同时,空喷与考虑风口回旋区这两种工况下的热风分配规律相同,即在高炉圆周0°,90°,180°和270°方位的风口风量和鼓风动能较大,45°,135°,225°和315°方位的风口风量和鼓风动能较小;空喷和考虑风口回旋区这两种工况下的风量极差分别为3.65 m^(3)/min和7.29 m^(3)/min,标准差分别为1.32和2.71;空喷和考虑风口回旋区这两种工况下的鼓风动能极差分别为9.93 kJ/s和19.90 kJ/s,标准差分别为3.62和7.41;与空喷工况相比,考虑风口回旋区工况下热风和鼓风动能分配的不均匀性更为明显,热风分配结果更准确.

高炉风口取样及风口焦特性的研究进展

风口焦炭特性研究对指导高炉操作及配煤具有重要作用。分析了目前不同风口取样方法在高炉冶炼中的应用,综述了风口焦炭粒度、矿物相、光学组织和反应性的研究现状。对今后风口焦炭取样分析进行了展望,认为风口取样分析对高炉低碳化、智能化发展具有重要意义。

洛阳市强化风口产业招商引资能力对策研究

风口产业招商引资是加快经济发展的有力抓手。运用产业机会理论、新兴产业区位理论及招商引资理论分析了洛阳风口产业招商引资实践,发现存在以下问题:把握风口产业发展规律不够精准、把握风口产业窗口机会不够娴熟、谋划风口产业发展存在不足、高效风口产业招商运作机制尚待建立。提出增强把握风口产业发展规律能力、强化把握风口产业窗口机会能力、大力提升谋划风口产业发展能力、构建高效风口产业招商运作机制的对策。研究结论对强化洛阳风口产业招商引资能力具有很强的实践指导价值。

顶部下翻盖式通风口开张度对温室微气候及番茄生长发育的影响

为探究日光温室顶部下翻盖式通风口开张度大小对温室微气候及番茄生长发育的影响,为温室生产调控提供参考。本研究设计日光温室顶部下翻盖开启75°(A1处理)和45°(A2处理)2种通风方式,以顶部卷帘通风为对照(CK),对温室内光照、CO_(2)浓度和温度等环境因子及番茄生长状况进行研究。结果表明,在典型晴天白天,A1、A2和CK温室的平均温度分别为26.3、27.5、28.9℃,平均湿度分别为50.0%、50.3%、50.9%,平均CO_(2)浓度分别为870、765、708μmol/mol,A1、A2、CK温室室内及室外平均光照度分别为33327、25261、22674、40140 lx。A1、A2温室番茄的单株产量及品质相较于CK有了极大的提升。通过利用Fluent软件选择合适的边界条件,探究在自然通风条件下不同顶部下翻盖式通风口开张度对室内环境的影响。模拟A1、A2和CK温室内的气流和温度场分布特征,分析顶部下翻盖式通风口不同开度对日光温室环境因子的影响,得出了A1处理温室温度和气流变化均匀,对作物影响相对较小;A2处理温室通风效果相对较差,不符合夏季通风需求;CK温室底部气流较大,在寒冷季节可能会对作物底部造成冻害。综上,日光温室顶部下翻盖式通风口开张度为75°时表现最好。

风口小套上部熔损的原因分析及控制措施

基于风口小套上部熔损的理论基础,从烧毁热流出发,分析了铜的导热性对小套熔损的影响,提出了铜的纯度要求及对P含量的控制;计算了适宜的风口小套冷却水速、入口水压;分析了高炉原燃料对小套熔损的影响,着重提出了铅会加剧小套的熔损;在生产操作方面,提出控制软熔带根部不能太低,以利于减轻小套的烧损。

火源位置和风口尺寸对点式排烟烟气控制协同影响研究

为确保非着火列车处于无烟区,长大隧道通常设置中间风井。然而随着城市空间规划日趋严格和跨江越海隧道越来越多,有时难以设置中间风井,点式排烟成为一种有效的替代方案。采用模型试验、数值计算和理论分析研究火源位置和风口尺寸对烟气控制的协同影响,结果表明:当风口长度小于等于0.10 m时,临界排烟量为靠近火源风口所需的排烟量;当风口长度大于0.10 m时,临界排烟量为远离火源风口所需的排烟量。火源逐渐偏离隧道中心时,风口长度的增加先有利于烟气控制,而后对烟气控制具有反作用,风口长度临界值为0.15 m,这是排烟惯性力与由热压引起的水平惯性力竞争的结果。此外,当风口长度小于0.15 m时,最不利火灾位置在C处;当风口长度大于0.15 m时,最不利火灾位置在D处。

空调出风口支架复合抽芯机构注塑模具设计

针对壁挂式空调出风口支架及类似塑件结构的注塑模具,设计了简易二次抽芯和斜顶加弹针的复合抽芯机构。通过对塑件结构形状的分析,发现该塑件沿长度方向分布的5条导风板转轴安装固定用加强筋(带开口槽)的脱模方向与塑件宽度方向的滑块运动方向垂直相交,而且加强筋相互间距很小,无足够空间设计传统复合抽芯机构实现脱模。为解决此问题,在塑件宽度方向受脱模空间限制的一级滑块内设计了5组由弹簧驱动的斜弹块抽芯机构,这5组机构借助一级滑块的开合模动作来实现与一级滑块运动方向垂直且相交方向上倒扣的脱模,塑件长度方向非对称分布加强筋上的倒扣脱模由斜顶加延时弹针组成的内部抽芯机构实现,这既满足了局部倒扣的脱模需求又确保了塑件在不粘斜顶的前提下顺利被顶出模具。该模具设计方案简化了传统二次抽芯机构(由液压缸及斜导柱分步驱动)的结构,解决了因结构复杂导致的模具加工周期长、模具尺寸及注塑机吨位变大、注塑成本上升等问题。经长期生产验证,模具成型的塑件合格、注塑过程稳定可靠,可为类似注塑产品及模具结构的开发提供参考。

高炉风口喷吹煤粉的燃烧模拟研究

为了减少高炉炼铁过程的焦比,现代高炉通过风口喷吹煤粉代替部分焦炭。以某高炉的设计参数与生产数据为模拟条件,建立高炉风口回旋区喷吹煤粉燃烧的三维模型,对直吹管、煤粉喷枪、风口、回旋区、焦炭床等高炉下部区域的煤粉燃烧现象进行模拟研究,并结合该高炉提供的生产数据验证模型的可靠性。模拟结果显示,热风离开风口进入回旋区,最大速度达到257m/s,之后不断减小。煤粉进入高炉后,挥发分在回旋区内距离风口截面0.4m处开始析出,在回旋区内距离煤粉喷枪1m处形成2600K的高温区域。部分粒径大于70μm的煤粉在回旋区内未完全燃烧,就进入焦炭床并沿炉缸中心向上运动,燃尽率过低,影响高炉透气性。