聚乙烯/聚己内酯-聚乙二醇共聚物共混物组分相容性及其光水双降解的研究

用动态力学振簧仪、DSC、FT IR、光辐照、浸水降解法研究了马来酸酐化线型低密度聚乙烯 (MPE) /聚己内酯 聚乙二醇共聚物 (PCE)共混物的组分相容性、晶区的熔化和结晶行为以及降解特性 .结果表明 ,马来酸酐化是发生在LLDPE短支链的甲基末端上并通过马来酸酐与PCE的羟基形成氢键相互作用 ,使两组分存在部分相容性 ,PCE的主转变与MPE支链的 β转变发生内移现象 .在共混物中加入乙烯 丙烯酸共聚物(EAA)可以起增容作用 ,同时使MPE和PCE组分的熔点和熔化热进一步下降 .对不同含量PCE的MPE/PCE/EAA共混物的降解特性的研究表明 ,PCE的加入使体系发生光、水降解 ,且随PCE含量的增加降解速度加快 .光 水联合作用的降解速度比单一光或水降解更快 .

原位聚合PA11/POE-g-MAH共混材料的流变性能

通过原位熔融聚合的方法合成了聚酰胺11(尼龙11)/马来酸酐化乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)共混材料,采用XLY-Ⅱ型毛细管流变仪研究共混物的流变特性。结果表明:PA11及其共混物融体均为假塑性流体,在200～230℃下的非牛顿指数n为0.538～0.775。随着POE-g-MAH含量的增加,表观黏度趋于增加。POE-g-MAH的加入导致体系的黏流活化能下降,表明共混材料的表观黏度对温度的敏感性降低,易于加工成型。

PA6/PP/SEBS-g-MAH共混物的相容性研究

采用马来酸酐接枝(氢化苯乙烯/丁二烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)作为增容剂,研究了增容剂用量对尼龙6/聚丙烯(PA6/PP)共混体系相态结构、力学性能的影响,以及在相同增容剂用量下不同PA6、PP配比对体系相形态的影响。结果表明,SEBS-g-MAH中的酸酐基团能与PA6末端的氨基发生化学反应,在PA6和PP的内表面形成PA6-SEBS接枝共聚物,明显改善了两相的界面相容性,并使共混物的力学性能得到显著提高。共混物冲击断面形貌的分析表明,共混物发生了明显的脆韧转变。

SEBS-g-MA对PS/PA6共混物的相形态和动态流变行为的影响研究

采用马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物(SEBS-g-MA)改性聚苯乙烯(PS)/聚酰胺6(PA6)共混物。SEM观察共混物相态发现,随着SEBS-g-MA加入量的增加,PS/PA6双连续相结构并未改变,而PS和PA6的相畴尺寸逐渐变小,加入量超过10%以后,相畴尺寸出现变大的趋势。动态流变测试表明,PS/PA6共混物熔体的复数黏度、储能模量及损耗模量均随SEBS-g-MA的加入而增加,即SEBS-g-MA同时提高了体系的黏性和弹性,但是体系的黏弹比却出现下降,且随加入量的增多,作用程度更为显著。

SEBS-g-MA对PS／PA6的相形态及非等温结晶行为的影响

采用熔融共混的方法制备共混物PS/PA6(质量比为50/50)和PS/PA6/SEBS-g-MA(质量比50/50/5)。SEM观察发现PS/PA6呈现双连续的相态,加入质量分数为5%的SEBS-g-MA到PS/PA6中,PS和PA6的相畴尺寸均减小,但仍然保持双连续的相态。采用差示扫描量热法分析了PS/PA6和PS/PA6/SEBS-g-MA的非等温结晶行为,加入SEBS-g-MA提高了PS/PA6中PA6的结晶起始温度T0、结晶峰温度Tp,减小了结晶过程总时间?t和半结晶时间t1/2。Jeziorny法和Mo法都适用于PS/PA6和PS/PA6/SEBS-g-MA的非等温结晶动力学过程,通过Jeziorny法分析第一阶段非等温结晶过程得到PS/PA6的Avrami常数n为4.40～4.91,PS/PA6/SEBS-g-MA的Avrami常数n为2.47～3.25,PS/PA6/SEBS-g-MA的Zc也大于PS/PA6的Zc。通过Mo法得到在相同的相对结晶度Xt下,PS/PA6/SEBS-g-MA的lgF(T)小于PS/PA6的lgF(T)值。这些都说明SEBS-g-MA对PS/PA6中的PA6有诱导结晶作用。而Ozawa法不适合于PS/PA6和PS/PA6/SEBS-g-MA的非等温结晶动力学过程。

PS/PA6/SEBS-g-MA共混体系的非等温结晶行为、流变性能及力学性能的研究

聚苯乙烯（PS）／聚酰胺（PA6）共混物中加入5份的马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物（SEBS-g—MA），提高了PA6的结晶度，但使结晶时问延长。非等温结晶动力学研究表明，在结晶前期，SEBS-g—MA可能对PS／PA6中的PA6有异相成核的作用，结晶后期，PS／PA6和PS／PA6／SEBS-g—MA的结晶方式基本一致。加入SEBS-g—MA，原位生成SEBS-g-PA6，提高了共混物的复数黏度（η^＊）和储能模量（G’），在G’相同的情况下，PS／PA6／SEBS-g-MA的损耗模量（G″）低于PS／PA6。PS／PA6／SEBS-g—MA（50／50／5）共混物的冲击强度较PS／PA6（50／50）略有降低，拉伸强度略有提高。当SEBS-g-MA的用量大于5份后，拉伸强度降低，断裂伸长率增加，共混物的冲击强度随SEBS-g—MA含量的增加不断提高，PS／PA6／SEBS-g—MA（50／50／20）的冲击强度提高了2．4倍。

MA-SEBS对聚丙烯/滑石粉复合材料的增容作用

利用马来酸酐接枝的氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(MA-SEBS)作增容剂,采用熔融共混和注塑成型的方法制备了聚丙烯/滑石粉(PP/Talc)复合材料;研究了MA-SEBS对PP/Talc复合材料的断面形貌、热行为和力学性能的影响。结果表明:添加MA-SEBS提高了PP/Talc复合材料中PP相的熔点,降低了PP的结晶温度、结晶速率和结晶度。MA-SEBS增强了Talc与PP的界面黏附性,使Talc在加工过程中更易于剥离。MA-SEBS的存在提高了PP/Talc复合材料的韧性。

PA6/PPE的增韧改性

在加入增容剂马来酸酐接枝聚苯醚(PPE-g-MAH)的基础上,添加不同用量的增韧剂马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH),采用双螺杆熔融挤出法制备尼龙6/聚苯醚(PA6/PPE)合金。通过常规力学性能测试探究POE-g-MAH,SEBS-g-MAH对PA6/PPE合金力学性能的影响,并通过扫描电子显微镜、差示扫描量热(DSC)仪分析PA6/PPE合金的增韧机理及结构形貌。结果表明,添加5份POE-g-MAH时,PA6/PPE合金的综合力学性能最佳,悬臂梁缺口冲击强度为26.9 kJ/m^(2),拉伸强度为65 MPa,弯曲强度为83 MPa。添加3份SEBS-g-MAH时,合金的综合力学性能最佳,悬臂梁缺口冲击强度为30.7 kJ/m^(2),拉伸强度为65 MPa,弯曲强度为80 MPa。DSC测试表明,添加增韧剂POE-g-MAH,SEBS-g-MAH会使PA6/PPE合金的过冷度增大,结晶度下降。SEM分析表明,增韧剂POE-g-MAH,SEBS-g-MAH可进一步增加两相界面的粘结力,有效吸收分散所受冲击应力,大大提高合金的韧性。