三元乙丙橡胶接枝马来酸酐及其在尼龙6中的应用

分析了在含有适量聚丙烯（PP）的三元乙丙橡胶（EPDM）熔融接枝马来酸酐（MAH）反应体系中，引发剂过氧化二异丙苯（DCP）、MAH用量对产物接枝率和流变性能的影响，考察了二甲基苯胺（DMBA）、二甲基甲酰胺（DMF）、硫代二丙酸二月桂酯（DLTDP）3种阻交联剂对接枝反应体系的影响，并研究了尼龙6（PA6）／（EPDM／PP）—g—MAH共混物的微观结构与性能。结果表明：当DCP的质量分数为0．08％、MAH的质量分数为1．2％时，产物的接枝率可达到1．0％左右；在相同条件下，3种阻交联剂对产物的接枝率都有不同程度的降低，而加入DMBA最大程度地降低了体系的交联度；接枝物（EPDM／PP）—g—MAH以较小的粒径均匀分布在连续相PA6中；当（EPDM／PP）—g—MAH质量分数为15％～20％时，共混物发生由脆到韧的转变；当（EPDM／PP）—g—MAH质量分数为25％时，共混物的综合力学性能达到最佳；同时，接枝物的加入增大了共混物中PA6的结晶难度。

熔融法马来酸酐接枝改性三元乙丙橡胶及其氯化聚乙烯共混物

采用熔融接枝法制备了马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)(EPDM-g-MAH),并与橡胶型氯化聚乙烯(CM)共混,考察了EPDM-g-MAH接枝率的影响因素,研究了EPDM-g-MAH及其共混物的性能、微观形态。结果表明,当MAH、过氧化苯甲酰的最佳用量分别为8.0、0.6份时,最大接枝率约为2.5%;相比未接枝的EPDM,EPDM-g-MAH的正硫化时间稍长,并具有较长的硫化平坦期,拉伸性能得到改善;随着CM用量的增加,EPDM-g-MAH/CM共混物的拉伸强度略有降低,但高于EPDM/CM共混物,扯断伸长率变化不大,邵尔A硬度先升高后降低;EPDM-g-MAH/CM(质量比80/20)共混物中两相界面模糊,表明EPDM-g-MAH与CM相容性变好。

纳米碳酸钙和三元乙丙橡胶接枝马来酸酐协同增韧聚丙烯(英文)

纳米碳酸钙和三元乙丙橡胶接枝马来酸酐对聚丙烯具有显著的协同增韧作用,可能是因为纳米碳酸钙和三元乙丙橡胶接枝马来酸酐之间发生物理化学作用,形成一种新的核壳结构(硬核软壳),与一般的核壳增韧剂(硬壳软核)完全不同。

马来酸酐辐照接枝三元乙丙橡胶的研究

采用辐照技术,用马来酸酐(MAH)对三元乙丙橡胶(EPDM)进行接枝改性,测定接枝物的交联度和接枝率。分析了辐照剂量、马来酸酐用量以及阻交联剂用量对接枝物交联度和接枝率的影响。同时,采用正交试验优化了试验参数。结果表明,当辐照强度为0.3 kGy/h、辐照剂量为0.15 kGy、MAH与EPDM的质量比为0.025∶1以及阻交联剂的质量分数为0.02%时,接枝率达到1.35%。

三元乙丙橡胶接枝马来酸酐共聚物对PA6/PP共混物结构和性能的影响

通过Molau实验、扫描电子显微镜（SEM）观察和力学、热学性能测试，研究了三元乙丙橡胶接枝马来酸酐共聚物（EPDM-g-MAH）增容剂在PA6／PP共混物中的作用。重点讨论了PA6／PP配比、EPDM-g-MAH用量对共混物结构、冲击强度、热变形温度和吸水率的影响。实验结果表明：EPDM-g-MAH是一种反应型增容剂。适量的EPDM-g-MAH加入可很好地改善PA6和PP两相的相容性，减小PP分散相的粒径，提高PA6、PP两相界面的相互作用。当PA6／PP／EPDM-g-MAH质量比为80／20／（10-15）时，共混物综合性能最好。和纯PA6相比，共混物冲击强度提高3倍以上，热变形温度提高7℃以上，吸水率减少2／3。

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶改性丁腈橡胶/三元乙丙橡胶的性能研究

在转矩流变仪中通过熔融插层法制备了马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)增容剂(EPDM-g-MAH)。考察了增容剂对不同并用比的丁腈橡胶/三元乙丙橡胶(NBR/EPDM)并用胶的各种性能的影响。结果表明,采用10份增容剂时,并用比为8∶2的并用胶的各项性能提升较小,使用时还需解决丁腈橡胶(NBR)的分散问题;并用比为6∶4的并用胶的各项性能有所下降,使用时需降低增容剂的添加量;并用比为7∶3的并用胶的硫化性能、耐油性能和压缩永久变形性能略有降低,但胶料的分散性、力学性能、耐热氧老化性能及耐臭氧性能均得到了显著的提升。

动态硫化法制备尼龙6/马来酸酐接枝三元乙丙橡胶高韧合金

采用酚醛树脂(PF)、硫磺(S)与过氧化二异丙苯(DCP)作交联剂,研究了马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-gMAH)的动态硫化对增韧尼龙6(PA6)性能的影响。结果表明,采用PF硫化体系且硫化剂用量为EPDM-g-MAH的1.5%,PA6与EPDM-g-MAH质量比为80/20的合金的综合性能较好,其拉伸强度与缺口冲击强度较未硫化PA6/EPDMg-MAH(80/20)合金分别提高69.5%与128.8%,主要是由于动态硫化提高了PA6与EPDM-g-MAH的相容性。动态硫化还提高了PA6/EPDM-g-MAH合金的热稳定性、PA6的结晶温度和结晶速率。

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)对三元乙丙橡胶内绝热层材料性能的影响

为提高三元乙丙橡胶(EPDM)内绝热层材料的耐烧蚀性能,将马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-gMAH)作为基体与无机填料之间的相容剂。采用拉力试验机、多工位-氧乙炔烧蚀测试仪、热失重分析仪和扫描电镜等分析手段研究了材料的机械性能与耐烧蚀性能。测试结果表明:添加EPDM-g-MAH后,EPDM内绝热层材料的线烧蚀率和质量烧蚀率均有所降低,并且随着EPDM-g-MAH含量的增大,烧蚀后形成的碳层也越来越致密均匀。另一方面,当EPDM-g-MAH质量分数为9.5%和14.3%时,EPDM内绝热层材料的力学性能大幅度提升。其中,当EPDM-g-MAH质量分数为14.3%时,EPDM内绝热层材料综合性能最为优异,断裂伸长7.8倍,提高了1.191倍;拉伸强度为6.7MPa,提高了71.8%;线烧蚀率为0.079 9mm·s-1,下降了17.2%。该结果将为更多新型填料在EPDM材料中应用提供支持。

马来酸酐接枝热塑性弹性体在PP/PA6共混物中的作用

研究了马来酸酐接枝热塑性弹性体 (TPEg )作为增容剂对聚丙烯 (PP) 尼龙 6 (PA6 )共混体系的相容性、相态以及物理力学性能的影响 .研究结果表明TPEg的加入大大改善了PP PA6共混体系的相容性 ,且随TPEg含量的增大分散相粒径明显降低 ,共混物的韧性以及延展性大大提高 ,同时拉伸强度及模量仍保持较好的水平 .TPEg增容的PP PA6共混物的非等温结晶行为的研究表明 ,共混物中PP和PA6的结晶行为不同于各自纯的聚合物 ,PA6作为成核剂使PP的结晶温度提高 ;而PA6由于TPEg的加入 ,出现分级结晶现象 ,一级结晶温度略低于纯PA6的结晶温度 ,且随TPEg含量增大结晶受阻 ,二级结晶温度与PP的接近 .由于PP、PA 6以及TPEg之间存在较强的相互作用 ,三元共混物中PP及PA6的玻璃化转变温度分别较其纯聚合物升高 .基于上述结果 。

聚烯烃弹性体与马来酸酐的熔融接枝

以双螺杆挤出机作为反应器 ,比较了聚烯烃弹性体 (POE)、线性低密度聚乙烯 (LLDPE)与马来酸酐 (MAH)的熔融接枝反应。尽管两种树脂具有相近的支化度 ,但由于POE树脂的大支链对大分子自由基之间的偶合反应具有抑制作用 ,所以 ,POE/MAH接枝体系的接枝率明显高于LLDPE/MAH接枝体系 ,而且接枝产物保持了较好的流动性 ;酸酐在POE树脂上的接枝率随过氧化物和接枝单体用量的增加而增大。

马来酸酐接枝氯化聚乙烯/聚丙烯热塑性弹性体的制备及表征

以过氧化二异丙苯(DCP)为引发剂,在转矩流变仪中,对氯化聚乙烯/聚丙烯(CM/PP)进行顺丁烯二酸酐(马来酸酐,MAH)熔融接枝制备了热塑性弹性体。考察了DCP用量和MAH用量对其接枝率、力学性能的影响。并用红外光谱、差扫描量热法、热重分析法和电子扫描电镜对其进行组成结构、热行为和形态表征。结果表明:MAH成功接枝到CM/PP热塑性弹性体上。接枝后的CM/PP热塑性弹性体的力学性能和热性能明显改善,当MAH为4份时和DCP用量为3.2份时,接枝率达到0.66%,抗拉强度比未接枝CM/PP提升了78%,达到6.3MPa。

乙丙橡胶微悬浮共辐射接枝马来酸酐

研究了微悬浮体系下辐射引发乙丙橡胶接枝马来酸酐。以二甲苯为溶剂制备了乙丙橡胶和马来酸酐的微悬浮体系，采用动态光散射测得该体系下的粒径分布为5～7μm。考察了辐射剂量和单体浓度对马来酸酐接枝率的影响。结果表明，微悬浮下共辐射能明显提高单体接枝率，最高可达4％。

弹性体接枝马来酸酐对PP/PA6的增容作用

以4种弹性体接枝马来酸酐(MAH)共聚物作为聚丙烯/聚酰胺6(PP/PA6)共混体系的增容剂,从界面相互作用、形态结构和力学性能等方面比较了它们的增容作用。乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)和乙丙三元共聚物接枝MAH(EPDM-g-MAH)使PP与PA6两相间的界面相互作用增强,增容效果较好;POE-g-MAH为增容剂时,PA6粒子分布较均匀,粒径约为1μm。POE-g-MAH能明显改善PP/PA6共混体系的韧性和强度,具有良好的增容作用。当w(POE-g-MAH)为10%时,w(PA6)为60%的共混体系拉伸强度最高,达到53.4MPa;适当增加PA6用量,可明显改善共混体系的流动性。

纳米碳酸钙和马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物弹性体对PA 6脆韧转变及协同增韧的研究(英文)

制备了尼龙6(PA6)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物弹性体(POE-g-MAH)/纳米CaCO3复合材料。SEM分析表明,部分CaCO3粒子均匀分散在尼龙基质中,部分纳米CaCO3粒子为POE-g-MAH所包覆而形成了“壳-核”结构。随着基体中纳米CaCO3的增加,PA6/纳米CaCO3/POE-g-MAH发生脆韧转变所需要的弹性体量增加;在韧性断裂时,纳米CaCO3和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用。

马来酸酐溶液法接枝茂金属乙丙共聚弹性体的研究

采用溶液接枝法,以过氧化苯甲酰(BPO)为引发剂,马来酸酐(MAH)为单体,二甲苯为溶剂,制备了马来酸酐接枝的茂金属乙烯丙烯共聚弹性体(mEP-g-MAH).通过红外光谱确定接枝物的结构,采用酸碱滴定法测定产物的接枝率,详细研究MAH、BPO、溶剂用量及反应温度等对接枝率的影响规律.结果表明,当m(mEP)∶m(MAH)∶m(BPO)=100∶10∶2.7,反应温度为94℃,反应时间3h时,接枝率达到最大值2.81%.

马来酸酐在乙丙橡胶上的接枝共聚

马来酸酐在乙丙橡胶上的接枝共聚,用过氧化苯甲酰为引发剂的效果优于偶氮二异丁腈。研究了温度、马来酸酐用量和引发剂用量等对接枝率的影响。用红外光谱和薄层色谱证明了接枝物的存在。用接触角技术测定了接枝物的表面性能。

马来酸酐熔融接枝二元乙丙橡胶的研究

在转矩流变仪中,以过氧化二异丙苯(DCP)为引发剂,采用多单体熔融接枝技术,研究了二元乙丙橡胶(EPM)熔融接枝马来酸酐(MAH),考察了MAH含量、DCP用量、反应温度、反应时间、转子转速以及第二单体苯乙烯(St)的用量对接枝反应的影响,并用红外光谱(FTIR)对接枝产物进行了表征。研究结果表明:对于EPM g MAH体系,MAH和DCP最佳用量分别为3.0phr和0.22phr,最佳反应温度为170℃,反应时间8min,转子转速60r/min,此时接枝率最高达到0.46%;加入第二单体St后,当n(St)/n(MAH)为1/1时,EPM g(MAH co St)的接枝率为0.64%,接枝率明显提高。

尼龙弹性体/苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物对尼龙6结构及性能影响

以苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物(SMA)作为相容剂,聚醚嵌段酰胺(PEBA)尼龙弹性体作为增韧剂,通过双螺杆挤出机制备了尼龙6(PA6)复合材料。通过物理机械测试、动态机械分析(DMA)、扫描电镜(SEM)、差示扫描量热分析(DSC)分别研究了不同PEBA含量对复合材料韧性影响以及SMA对共混物的相容性的影响。结果表明,PEBA的加入显著提高了PA6的冲击强度,当加入PEBA质量分数为20%时,PA6复合材料的常温冲击强度达到22.93 kJ/m^2——比纯PA6提高了659.27%,低温冲击强度达到为16.75 kJ/m^2——比PA6提高了902.99%。扫描电子显微镜分析结果和玻璃化转变温度表明相容剂SMA的加入提高了复合材料的相容性,加入PEBA质量分数为20%时PEBA可均匀分散在PA6基体中。

新型马来酸酐接枝丙烯基弹性体的制备及其应用研究

通过熔融反应挤出制备了一种新型马来酸酐接枝丙烯基弹性体(以下简称接枝物),研究了引发剂用量、马来酸酐(MAH)用量、交联抑制剂的种类和加工工艺条件对接枝物性能的影响。利用红外光谱对接枝物进行了结构表征,并用酸碱滴定法测定其接枝率,同时比较了该接枝物与传统马来酸酐接枝乙烯-辛烯弹性体(MAH-g-POE)在聚酰胺(PA)中的增韧效果。结果表明,随着引发剂含量的增加,接枝物的接枝率先增大后下降;随着MAH含量的增加,其接枝率先增大后趋于平稳;己内酰胺对接枝物的交联副反应抑制效果最好;接枝物作为增容剂提高了PA的熔体流动速率,达到增韧效果。

硅土对动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体性能的影响

用硅烷偶联剂甲基丙烯酰氧丙基三甲氧基硅烷(MPTMS)和丙烯酸丁酯(BA)对硅土(SE)进行表面接枝改性,用傅立叶红外光谱分析了改性硅土的表面化学结构。以改性硅土与EPDM和PP等共混,采用动态硫化的方法制备了热塑性弹性体(TPE),考察了改性硅土对热塑性弹性体的力学性能和耐磨性能的影响。结果表明:添加改性硅土可使TPE的100%定伸强度、撕裂强度和耐磨性能有所提高,但是拉伸强度有所下降。