尼龙弹性体/苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物对尼龙6结构及性能影响

以苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物(SMA)作为相容剂,聚醚嵌段酰胺(PEBA)尼龙弹性体作为增韧剂,通过双螺杆挤出机制备了尼龙6(PA6)复合材料。通过物理机械测试、动态机械分析(DMA)、扫描电镜(SEM)、差示扫描量热分析(DSC)分别研究了不同PEBA含量对复合材料韧性影响以及SMA对共混物的相容性的影响。结果表明,PEBA的加入显著提高了PA6的冲击强度,当加入PEBA质量分数为20%时,PA6复合材料的常温冲击强度达到22.93 kJ/m^2——比纯PA6提高了659.27%,低温冲击强度达到为16.75 kJ/m^2——比PA6提高了902.99%。扫描电子显微镜分析结果和玻璃化转变温度表明相容剂SMA的加入提高了复合材料的相容性,加入PEBA质量分数为20%时PEBA可均匀分散在PA6基体中。

磺化苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物超分散剂的研究进展

磺化苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物由于具有特殊的分子结构,是良好的分散剂。介绍了合成磺化苯乙烯-马来酸酐接枝共聚物的3种方法,并叙述了这些方法的优缺点以及目前的研究进展。同时也对这种分散剂的分散机理进行了简单的介绍。

聚苯醚/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物共混合金的结构与性能

采用熔融共混法制备了不同比例的聚苯醚(PPO)/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)合金,并以苯乙烯接枝马来酸酐共聚物(SMA)作为增容剂,采用哈克转矩流变仪、扫描电子显微镜、冲击和拉伸试验、热重分析等研究了PPO/ABS共混合金的加工流动性、相形态、力学性能和热稳定性。结果发现,PPO和ABS属于热力学不相容聚合物,SMA可以在PPO/ABS合金中起到较好的增容作用; PPO/ABS合金中ABS的含量越高,合金加工流动性越好,SMA可以使PPO/ABS合金的转矩明显降低,但其含量对转矩的影响较小; PPO/ABS合金的力学性能较差,加入适量SMA后合金的冲击性能和拉伸性能都有较大改善; PPO/ABS共混合金中PPO的含量越高,合金的热稳定性越好,SMA对合金的热稳定性影响不大。

接枝率对PVC/PA6-g-SMA共混物结构与性能的影响

采用熔融共混方法制备了聚氯乙烯(PVC)与不同接枝率苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)接枝改性聚酰胺6(PA6-g-SMA)的共混物,研究了PA6-g-SMA接枝率对PVC/PA6-g-SMA共混物力学性能及凝聚态结构的影响。结果表明,接枝率越高,PA6-g-SMA与PVC的相容性越好,在PVC基体中能以更小的相畴均匀分散,对PVC的增韧增强作用越明显;当PA6-g-SMA的接枝率为5.12%,添加量为15%(质量分数,下同)时,共混物的冲击强度为64.7kJ/m2,拉伸强度为55MPa。

马来酸酐接枝热塑性弹性体对LLDPE黏结性能的影响

利用熔融接枝法制备了马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH),研究了两种接枝共聚物的接枝率及其用量对线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混体系黏结性能的影响,并探讨了接枝物的作用机理。结果表明:随着接枝共聚物接枝率和用量的增加,LLDPE/SEBS-g-MAH共混物的黏结性能呈上升趋势;在LLDPE/SEBS-g-MAH共混物中加入POE-g-MAH,可在保证共混物黏结性能的基础上降低SEBS-g-MAH用量,当吸光比为0.1378的POE-g-MAH用量为15%时,体系的拉伸剪切强度达到5.52 MPa;当接枝物用量过高时,接枝物富集区与贫乏区之间的分子链缠结作用减弱导,致黏结性能下降。

木纤维/聚丙烯复合材料界面相容性及增韧改性的研究

为了改善木纤维与聚丙烯之间的界面相容性,提高木塑复合材的刚度和韧性,该文利用马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)及马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)对其进行增强和增韧改性.静态力学性能测试结果显示,分别添加适量的PP-g-MAH及SEBS-g-MAH后,复合材料的力学性能有了明显的提高.通过动态力学分析和扫描电子显微镜分析,证明了木纤维与聚丙烯之间的界面结合有了明显的改善,添加PP-g-MAH和SEBS-g-MAH增强了木纤维和聚丙烯基体之间的粘合性,使两相结合得更加紧密,进而提高了木塑复合材的力学性能.

SEBS-g-MAH对PPS性能的影响

通过熔融共混的方法制备了不同配比的聚苯硫醚(PPS)/马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)共混物,采用热失重方法,分析了SEBS-g-MAH对PPS热稳定性能的影响,并且通过差示扫描量热分析法研究了SEBS-g-MAH对PPS结晶性能的影响,同时研究了PPS/SEBS-g-MAH共混物的力学性能。结果表明,共混物的热稳定性较纯PPS有所下降;PPS结晶峰宽度随SEBS-g-MAH含量的增加先减小后增大,结晶速率和结晶度较纯PPS减小,但对熔点影响较小;SEBS-g-MAH的加入使共混物的缺口冲击强度和断裂伸长率增大,韧性增加。当SEBS-g-MAH含量为40%时,缺口冲击强度为13.1 k J/m2,断裂伸长率为13.7%,但拉伸强度较纯PPS下降,为54.2 MPa。

聚环氧酯的合成及其对PC/ABS合金相容性的影响

以双酚A型环氧树脂和己二酸合成了聚环氧酯,将其作为相容剂加入到聚碳酸酯(PC)/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)合金中,注射成型制备了PC/ABS合金,与马来酸酐接枝苯乙烯(PS-g-MA)相容剂增容的合金的力学性能及分散形态进行了对比。结果表明,聚环氧酯与PC相具有良好的相容性,而PS-g-MA与ABS相的相容性较好,二者复合使用可以显著改善合金的相容性;聚环氧酯能明显提高PC/ABS合金的拉伸强度和缺口冲击强度,但过量加入会降低合金的冲击强度;少量的聚环氧酯即可使ABS分散相分布均匀,与PS-g-MA并用可使分散相尺寸减小,提高相容性。

SEBS-g-MAH增韧聚乳酸的性能研究

采用哈克密炼机制备了聚乳酸(PLA)与马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚弹性体(SEBS-g-MAH)的共混物,并对共混物的力学性能、流变性能和微观结构进行了分析。结果表明,共混物的拉伸强度随着SEBS-g-MAH含量的增加而下降,断裂伸长率随着SEBS-g-MAH含量的增加而增大。当SEBS-g-MAH的含量为30%时,共混物的冲击强度提高了2.5倍,韧性得到改善。随着SEBS-g-MAH含量的增加,共混物熔体黏度的变化趋势与SEBS-g-MAH越来越相似,即熔体黏度随频率的增大而下降。扫描电镜分析表明,MAH基团改善了两相间的界面作用,增韧作用明显。

PA6/PP/SEBS-g-MAH共混物的相容性研究

采用马来酸酐接枝(氢化苯乙烯/丁二烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)作为增容剂,研究了增容剂用量对尼龙6/聚丙烯(PA6/PP)共混体系相态结构、力学性能的影响,以及在相同增容剂用量下不同PA6、PP配比对体系相形态的影响。结果表明,SEBS-g-MAH中的酸酐基团能与PA6末端的氨基发生化学反应,在PA6和PP的内表面形成PA6-SEBS接枝共聚物,明显改善了两相的界面相容性,并使共混物的力学性能得到显著提高。共混物冲击断面形貌的分析表明,共混物发生了明显的脆韧转变。

SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅰ 相形态和结晶结构

用挤出 注塑方法制备了SMA增容PPO/PA66塑料合金。用SEM、DSC研究了PPO/PA66 =30 / 70、50 / 50、70 / 30 (质量 )共混物的相形态和PA66结晶结构随SMA用量 (Cs)的变化。结果表明 ,在Cs=0～ 1 0 % (质量 )范围内 ,SMA能使富PA66和等配比共混物中的粒子细化、界面粘接改善 ,对于等配比共混物作用更明显 ;也能使富PPO共混物由两相共连续转变为海 (PA66) 岛 (PPO)结构 ,获得PPO粒子精细分散的相形态 ;富PPO共混物中PA66结晶度随Cs 的先降低后升高 。

SEBS-g-MAH和EP复合增容PA610/PC合金的研究

选用SEBS-g-MAH和EP为复合增容剂,采用熔融挤出的方法制备了PA610/PC合金,研究了该合金的力学性能、熔融结晶及微观结构形态。结果表明,当PA610/SEBS-g-MAH(EP)/PC组分比为75/9(2)/25时,合金的冲击强度比不加增容剂时提高了281.4%,断裂伸长率提高了346.0%。而增容剂的加入使合金中PA610的结晶温度升高,结晶速率增大而结晶度降低,由于异相成核作用使结晶发生细化,使得韧性提高、熔点降低。微观结构形态研究表明,在只加入SEBS-g-MAH的PA610/PC合金中,合金断面有很多PC被拔出及余留空洞的现象;在加入EP协同增容后,PC被拔出的现象减少,与PA610基体的界面粘合增强,空洞消失。

SEBS-g-MA对PS/PA6共混物的相形态和动态流变行为的影响研究

采用马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物(SEBS-g-MA)改性聚苯乙烯(PS)/聚酰胺6(PA6)共混物。SEM观察共混物相态发现,随着SEBS-g-MA加入量的增加,PS/PA6双连续相结构并未改变,而PS和PA6的相畴尺寸逐渐变小,加入量超过10%以后,相畴尺寸出现变大的趋势。动态流变测试表明,PS/PA6共混物熔体的复数黏度、储能模量及损耗模量均随SEBS-g-MA的加入而增加,即SEBS-g-MA同时提高了体系的黏性和弹性,但是体系的黏弹比却出现下降,且随加入量的增多,作用程度更为显著。

SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅱ.力学和耐热性能

用马来酸酐接枝聚苯乙烯 (SMA)增容PPO/PA66,能明显提高PPO/PA66共混物的强度、刚性和韧性 ,对于富PPO共混物尤为明显 ;共混物的热变形温度随PPO含量增加而升高 ,随SMA用量增加而降低。根据共混物形态结构随PPO和SMA含量的变化 ,对共混物的增容和增塑效应进行了分析 。

PTT/ABS-g-MAH共混合金的力学性能和流变行为

利用电子万能试验机、冲击试验机和毛细管流变仪分别研究了聚对苯二甲酸丙二酯/马来酸酐接枝丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(PTT/ABS-g-MAH)共混合金的力学性能和流变行为。结果表明:ABS含量在3%～5%(质量分数,下同)时,共混材料的拉伸强度、冲击强度和弯曲强度达到极值,表明ABS的加入对PTT起到了一定的增强和明显的增韧作用。共混合金熔体为假塑性流体,但ABS含量的变化对共混物的表观黏度、非牛顿指数n、粘流活化能的影响较小,即对PTT的流变性能影响不大。采用ABS-g-MAH与PTT进行反应性共混,可以提高PTT的力学性能,而对加工性能影响较小。

SEBS-g-MA对PS／PA6的相形态及非等温结晶行为的影响

采用熔融共混的方法制备共混物PS/PA6(质量比为50/50)和PS/PA6/SEBS-g-MA(质量比50/50/5)。SEM观察发现PS/PA6呈现双连续的相态,加入质量分数为5%的SEBS-g-MA到PS/PA6中,PS和PA6的相畴尺寸均减小,但仍然保持双连续的相态。采用差示扫描量热法分析了PS/PA6和PS/PA6/SEBS-g-MA的非等温结晶行为,加入SEBS-g-MA提高了PS/PA6中PA6的结晶起始温度T0、结晶峰温度Tp,减小了结晶过程总时间?t和半结晶时间t1/2。Jeziorny法和Mo法都适用于PS/PA6和PS/PA6/SEBS-g-MA的非等温结晶动力学过程,通过Jeziorny法分析第一阶段非等温结晶过程得到PS/PA6的Avrami常数n为4.40～4.91,PS/PA6/SEBS-g-MA的Avrami常数n为2.47～3.25,PS/PA6/SEBS-g-MA的Zc也大于PS/PA6的Zc。通过Mo法得到在相同的相对结晶度Xt下,PS/PA6/SEBS-g-MA的lgF(T)小于PS/PA6的lgF(T)值。这些都说明SEBS-g-MA对PS/PA6中的PA6有诱导结晶作用。而Ozawa法不适合于PS/PA6和PS/PA6/SEBS-g-MA的非等温结晶动力学过程。

PS/PA6/SEBS-g-MA共混体系的非等温结晶行为、流变性能及力学性能的研究

聚苯乙烯（PS）／聚酰胺（PA6）共混物中加入5份的马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物（SEBS-g—MA），提高了PA6的结晶度，但使结晶时问延长。非等温结晶动力学研究表明，在结晶前期，SEBS-g—MA可能对PS／PA6中的PA6有异相成核的作用，结晶后期，PS／PA6和PS／PA6／SEBS-g—MA的结晶方式基本一致。加入SEBS-g—MA，原位生成SEBS-g-PA6，提高了共混物的复数黏度（η^＊）和储能模量（G’），在G’相同的情况下，PS／PA6／SEBS-g-MA的损耗模量（G″）低于PS／PA6。PS／PA6／SEBS-g—MA（50／50／5）共混物的冲击强度较PS／PA6（50／50）略有降低，拉伸强度略有提高。当SEBS-g-MA的用量大于5份后，拉伸强度降低，断裂伸长率增加，共混物的冲击强度随SEBS-g—MA含量的增加不断提高，PS／PA6／SEBS-g—MA（50／50／20）的冲击强度提高了2．4倍。

加料顺序对PA6／CaCl2／SMA复合材料结构与性能的影响

通过熔融共混的方法制备PA6/CaCl2/SMA复合材料,研究SMA、CaCl2加入顺序对复合材料结晶行为、力学性能及其洛氏硬度的影响。研究结果表明:在两种不同加工条件下复合材料的熔点和结晶度都要低于SMA/PA6、Cacl2/PA6体系,复合材料的熔点最低降至194.63℃;PA6/SMA/Cacl2加工顺序下复合材料的力学性能要优于先PA6/Cacl2/SMA加工顺序下复合材料的力学性能。

SEBS-g-MAH增韧聚苯硫醚性能研究

采用熔融挤出法制备了聚苯硫醚(PPS)与马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚弹性体(SEBS-g-MAH)的共混物,并考察了共混物的热行为、力学性能、相形态及增韧机理。结果表明,两组分的玻璃化温度有相互靠近的趋势,显示PPS和SEBS-g-MAH部分相容;随着SEBS-g-MAH用量增加,共混物的韧性得到很好的提高,当SEBS-g-MAH的质量分数为30%时,其冲击强度达到7.5kJ/m2。PPS/SEBS-g-MAH/Kevlar纤维共混体系中,SEBS-g-MAH既可以作为增韧剂,又可以作为两相相容剂来提高PPS基体和Kevlar纤维的界面黏结能力,使共混物达到增强增韧的效果。

聚苯醚与SEBS及SEBS-g-MA共混物的相容性和力学性能

采用熔融挤出法分别制备了聚苯醚 (PPO)与苯乙烯 乙烯 丁二烯 苯乙烯嵌段共聚弹性体 (SEBS)及其与马来酸酐接枝共聚物 (SEBS g MA)的共混物。DSC法对共混物的相容性研究发现 ,PPO与SEBS有一个共同的Tg,两者共混可达到完全热力学相容 ;而PPO与SEBS g MA存在两个Tg,其中一个为PPO相的 ,另一个则远高于SEBS g MA相的Tg,表明PPO与SEBS g MA中的PS相达到部分相容。力学性能研究显示 ,对于PPO/SEBS共混物 ,由于分散相SEBS与被增韧基体热力学完全相容 ,无法通过两相界面作用有效地增韧SEBS ;而部分相容的PPO/SEBS g MA共混物显示了增韧剂与基体良好的两相相界面作用 ,其缺口冲击强度在SEBS g MA质量分数为2 0 %时达到 12 6 0J/m的超韧性。