麦草浆高压高温H_2O_2漂白

进行了麦草浆高压、高温H_2O_2漂白的研究,探讨了漂白压力、温度、时间和H_2O_2用量对纸浆白度和粘度的影响。在1.2MPa、125℃下H_2O_2用量4％,纸浆白度可达79.7％ISO,粘度为846ml/g。

KP竹浆高温高压H_2O_2漂白

探讨硫酸盐竹浆高温高压H2O2漂白中影响木素脱除率和黏度降低率的几个重要因素,并确定适宜的工艺条件。实验结果表明,通过控制工艺条件(压力、温度、时间、H2O2/NaOH用量比等),可以明显提高硫酸盐竹浆高温高压H2O2漂白中的木素脱除率,而且黏度损失较低。

KP竹浆高温高压H_2O_2漂白

对KP竹浆高温高压H_2O_2漂白工艺进行了研究。结果表明,竹浆适宜的高温高压H_2O_2漂白工艺条件为:浆浓12％,NaOH用量2.5％,MgSO_4用量0.5％,Na_2SiO_3用量3.5％,二氨基二氰用量0.4％,压力1.2MPa,H_2O_2用量4％,温度120℃,时间60min。在此条件下漂后浆卡伯值为112,粘度为915mL/g,白度为68.2％SBD。

马尾松硫酸盐浆高压高温H_2O_2漂白

研究了马尾松低卡伯值硫酸盐浆高压高温H2 O2 漂白 ,探讨了漂白过程中压力、温度、时间、H2 O2 用量、Na2 SiO3用量以及NaOH用量对漂后纸浆白度的影响。实验结果表明 ,在压力 1.2MPa左右 ,温度 12 5～ 13 0℃ ,时间1h左右 ,H2 O2 用量为 4%～ 5 % ,Na2 SiO3用量为 3 % ,NaOH用量为 1% ,浆浓为 10 %的条件下 ,漂后纸浆白度可达80 %ISO以上。

硫酸盐竹浆高温高压H_2O_2漂白工艺的研究

通过实验研究了硫酸盐竹浆高温高压过氧化氢漂白工艺.实验结果表明:高温高压过氧化氢漂白在加入4%(质量分数,下同)的H2O2,H2O2/NaOH用量比为1.3,MgSO4用量为0.5%,Na2SiO3用量为3%,控制反应温度为120℃,保温时间为60min,氧压为1.2MPa,浆浓为10%的条件下,漂后浆料白度达79.5%ISO,卡伯值达2.5,粘度为719mL/g.

钻井完井高温高压H_2S/CO_2共存条件下套管、油管腐蚀研究

在油气开发中,伴生气中多含有一定量的H2S与CO2,对油管、套管的腐蚀给油气开发造成了巨大损失,极大地制约了CO2和H2S共存条件下的油气开发。因此,开展高温高压CO2/H2S共存条件下油管、套管钢材腐蚀的研究具有重要意义。为此,以实验手段模拟油气开发中高温高压H2S/CO2共存环境,用失重法、SEM和EDS研究了油管、套管L80钢材的腐蚀规律以及腐蚀产物膜。结果表明,在实验条件下,随着温度的升高,腐蚀速率呈先增加后下降的趋势,且温度越高,压力对腐蚀速率的影响越大;在腐蚀反应初期,腐蚀速率很高,但随着腐蚀时间的延长,腐蚀速率明显下降;腐蚀开始时腐蚀产物膜以FeS为主,随时间延长转为稳定的FeCO3。同时还发现显微组织、硬度以及组成成分对腐蚀产物膜的形成及抗腐蚀性能有较大的影响。

元素S对镍基合金G3在高温高压H_2S/CO_2气氛中腐蚀行为的影响

利用美国Cortest公司高温高压反应釜模拟H2S/CO2及元素S共存环境,在流动高矿化度饱和H2S/CO2介质中进行试验,然后利用SEM、EDS及XPS等表面分析技术,探讨元素S对镍基合金G3高温高压H2S/CO2腐蚀行为的影响。结果表明:在元素S含量为0、1及10 g/L时,镍基合金G3的平均腐蚀速率变化不大,钝化膜厚度约为11 nm,其结构呈双极性,外层以Cr、Ni的氢氧化物、氧化物为主,内层以Cr、Ni的氧化物为主;当元素S含量增大到100 g/L时,腐蚀速率急剧增大,钝化膜厚度也迅速增大到约90 nm,且结构转变为外层以Cr、Ni的硫化物为主,内层以Cr、Ni的氧化物为主;钝化膜结构的转变可能是导致镍基合金G3耐蚀性能降低的最主要原因。

高温高压H_2S/CO_2环境中镍基合金825的腐蚀行为

针对高含硫油气田开发过程中所面临的材料腐蚀问题,采用高温高压哈氏合金反应釜,对镍基合金825在高含量H2S/CO2环境中的腐蚀行为进行了研究,利用SEM、EDS、电化学等手段分析了腐蚀试样的微观形貌和结构特征,探讨了腐蚀机理。结果表明,在高温高压H2S/CO2环境中825合金腐蚀很轻微,其最大腐蚀速率仅为0.068mm/a,应力腐蚀试样表面没有出现裂纹,但有点蚀,点蚀在晶界处形核,表明镍基合金的晶面为其薄弱环节,容易遭到破坏。

X-60管线钢在含H2S及高温高压CO2酸性溶液中的腐蚀特征

采用失重法、SEM、XRD及电子探针微观分析等方法,研究了X-60管线钢在5种不同高温条件及2MPaCO2分压的饱和H2S的CO2酸性溶液中的腐蚀特征。结果表明,在90-210℃范围内,X-60管线钢发生了严重的CO2/H2S腐蚀,且伴有不同程度的点蚀或蚀坑群;随着温度的升高,X-60管线钢的腐蚀速率呈上升-下降-上升趋势,表面生成了以硫化铁为主的腐蚀产物膜;钢的显微组织会影响其腐蚀特征,在CO2/H2S腐蚀引起的点蚀与氢损伤的协同作用下,一定程度上形成了X-60管线钢表面独特的腐蚀特征。

X65钢在CO_2/H_2S介质中的高温高压腐蚀行为

利用高温高压釜,通过失重法、SEM、XRD以及电子探针进行微观结构分析,对90、120、150℃时X65钢在模拟油气田CO2/H2S环境中的腐蚀行为进行研究.结果表明:在实验条件下,X65钢发生严重的CO2/H2S腐蚀.随着温度的升高,腐蚀速率呈上升再下降的趋势(120℃时为最大值).表面都生成了FeCO3为主的腐蚀产物膜;CO2/H2S腐蚀的协同作用形成了钢表面独特的点蚀和台地腐蚀特征.CO2/H2S腐蚀是各种因素相互作用的结果.

抗硫碳钢在高温高压CO_2/H_2S条件下腐蚀速率的研究

为了研究温度对高抗硫碳钢在高温、高压、CO2/H2S条件下腐蚀速率的影响,采用高温高压釜及电化学测试装置,辅以失重法、电化学试验法和扫描电镜分析,考察了不同温度下高抗硫碳钢的腐蚀速率和腐蚀形貌。结果表明:随温度的升高,稳定后失重腐蚀速率呈下降趋势,而电偶腐蚀随CO2和H2S的交替通入呈现先增大后降低的规律;随pH值增加,腐蚀速率明显呈现下降趋势,但在80℃却出现了一个峰值;随温度升高,表面膜变得紧密,到120℃时表面膜变得致密,晶粒变细,以无序状堆积。

N80钢在CO_2/H_2S高温高压环境中的腐蚀行为

利用交流阻抗和极化曲线 ,在模拟含CO2 /H2 S的高温高压环境中实时监测了N80油管钢的腐蚀行为 ,辅以扫描电镜和X 衍射分析 ,探讨了CO2 和H2 S对油管钢的联合腐蚀作用。研究结果表明 :在 1 18MPaCO2 和 0 0 1MPaH2 S混合气体腐蚀环境中 ,N80钢以H2 S腐蚀为主 ,与CO2 腐蚀相比较 ,加入H2 S后腐蚀的阴、阳极反应加快 ,腐蚀产物膜具有较强的保护性 ,阻碍了反应物质的传输 ,使均匀腐蚀速率下降 ;硫化物的缺陷会导致局部腐蚀的发生 ,但FeCO3和CaCO3等二次产物的紧密填充 ,使得局部腐蚀受到一定程度的抑制。

H_2O-CO_2-NaCl体系石英溶解度模型(适用于高达1000℃、1.5GPa的高温高压环境)

石英在热水溶液中的溶解度对地球化学和岩石学的研究都极为重要。我们提出一个能够适用于H2O-CO2-NaCl复杂流体成分,高温高压(0～1000℃,0～1.5GPa)条件下的石英溶解度计算模型,形式如下:其中A(T)、B(T)、C(t)均为温度T(K)和t(℃)的多项式。xH2O和V*H2O分别代表流体中水的摩尔分数和有效偏摩尔体积。V*H2O值由公式Vmix=xHOV*H2O+ΣxsVs计算得到。其中,Vmix代表流体混合物的摩尔体积,由Maoetal.(2010)的最新模型计算得到,xs和Vs分别代表溶质的摩尔分数和本征体积。具体采用VCO2=29.9cm3/mol、VNaCl=30.8cm3/mol。本模型精度较前人模型有所提高,并且适用深达下地壳的温度-压力-成分环境,如:巴罗式变质带、板块俯冲带等。另外,本模型可被用于建立石英地质温度计,加深人们对于石英脉及有关矿床成因的认识,并且可用来指导实验及工程。本模型的在线计算程序可通过以下网站获得:www.geochem-model.org。

AS-AQ麦草浆压力高温H_2O_2漂白

研究了AS-AQ麦草浆压力高温H2O2漂白工艺,并对漂前预处理进行了探讨。结果表明:采用亚甲基磷酸型预处理剂X在压力高温H2O2漂白前对纸浆进行预处理,能够显著提高漂白效率,其预处理效果优于EDTA、DTPA等传统预处理方式;压力高温H2O2漂白最适宜的工艺条件为:浆浓10%,H2O2用量3%,NaOH用量3%,MgSO4用量0.5%,氧压0.3MPa,温度120℃,时间60min。在上述条件下所得漂浆白度为79.8%,黏度为941mL/g。再添加少量助剂活化H2O2,漂浆白度可达84.5%,同时保持了较高黏度。

NH_4HB_4O_7·3H_2O为硼源添加剂高温高压合成金刚石研究

为了研究金刚石中硼元素含量对合成金刚石的颜色与热稳定性的影响。以石墨粉体和Fe70Ni30合金触媒为原料，NH4HB4O7·3H2O为硼源添加剂，采用静态高温高压技术合成出金刚石。利用体视显微镜观察合成金刚石的颜色；AES检测金刚石中B元素的含量；TG—DSC进行热稳定性分析。结果表明：合成金刚石的初始氧化温度均超过837℃，最高达到917．8℃；1200℃时热失重率在59％-96％之间，放热峰值在893—1144℃之间；随着硼元素含量的增加，合成金刚石的颜色由淡黄色逐渐向黑色转变，热稳定性提高。

高温高压及醋酸环境中H_2S对油管钢CO_2腐蚀行为的影响

利用美国Cortest公司高温高压反应釜模拟高含硫油气田H2S/CO2及醋酸共存环境,在流动高矿化度饱和H2S/CO2介质中进行试验,辅以SEM、XRD、动电位扫描及交流阻抗等表面分析和电化学技术,探讨了高温高压及醋酸环境中H2S对油管钢CO2腐蚀行为的影响。结果表明:普通N80油管钢在单一CO2腐蚀速率较高,达到5.1mm/a,加入H2S后腐蚀速率明显受到抑制,降幅最大的点出现在H2S分压最小处,低至0.28mm/a,随着H2S分压的继续增大,腐蚀速率略有增加,但远低于单一CO2腐蚀速率。加入H2S后腐蚀产物以四方晶系的FeS(Mackinawite)为主,未出现FeCO3,腐蚀过程转变为H2S控制。试样的腐蚀形态以局部腐蚀为主,试样表面均出现了严重的点蚀,醋酸的存在增大了油管钢在H2S/CO2环境中产生局部腐蚀的倾向性。

混合办公废纸(MOW)脱墨浆高温H_2O_2漂白

实验主要探讨了混合办公废纸高温H2O2漂白的工艺参数,找出了高温H2O2漂白的最佳工艺条件为:H2O2％,温度100℃,NaOH 2％, 时间60min,Na2SiO33％,(NH2CN)20．5％,浆浓10％。在此条件下, 漂后浆白度达75.97％ISO,比原浆白度增加了14．25％ISO。另外,对高温H2O2漂白与常规H2O2漂白的结果进行了比较。

废旧书刊纸脱墨浆高温H_2O_2漂白研究

实验主要探讨了废旧书刊纸脱墨浆高温H2O2漂白的工艺参数,找出了高温H2O2漂白的最佳工艺条件。在H2O2 3%,温度100℃,NaOH 1.1%,时间70 min,Na2SiO3 3.0%,MgSO40.5%,(NH2CN)2 0.5%,浆浓12%的条件下,漂后浆白度达69.21%ISO,比原浆白度增加了12.48%ISO.另外,对高温H2O2漂白与常规H2O2漂白的结果进行了比较。

元素硫对825合金在高温高压含CO2/H2S环境中腐蚀行为的影响

目的研究元素硫对825合金在高温高压含CO2/H2S环境中腐蚀行为的影响,为评价825合金在高温高压含CO2/H2S和元素硫环境中的适应性提供依据。方法将825合金分别置于含元素硫和不含元素硫的模拟气田环境中,进行高温高压含硫实验。采用失重法、高温高压电化学法、扫描电镜和能谱测试方法对825合金的均匀腐蚀、局部腐蚀、电化学腐蚀、微观形貌和化学组成进行表征,揭示元素硫对825合金在高温高压含H2S和CO2环境中腐蚀行为的影响规律。结果在不含元素硫的环境中,825合金的均匀腐蚀速率仅为0.0217 mm/a,无局部腐蚀现象产生,也没有检测到明显的点蚀噪声信号;在含元素硫的环境中,825合金的均匀腐蚀速率高达0.469 mm/a,具有明显的局部腐蚀特征,且点蚀噪声信号显著,与光学照片观察结果一致。结论825合金在高温高压含元素硫和氯离子环境中容易发生局部腐蚀,这主要是由于元素硫在水溶液中发生水解反应,在局部区域生成了H2S和H2SO4,在高温和氯离子的耦合作用下,显著地加剧了825合金的腐蚀,腐蚀产物以氧化物和硫化物为主。

80SS抗硫钢在高温高压环境中的H_2S/CO_2腐蚀行为

针对80SS抗硫钢的H_2S/CO_2腐蚀行为,在模拟油田H_2S/CO_2环境下,利用高压釜进行腐蚀试验,采用失重法测试了其腐蚀速率及咪唑啉型缓蚀剂的缓蚀效率,通过SEM、EDS和XRD测试手段,研究分析了腐蚀产物膜去除前后的形貌特征和化学组成。结果表明,80SS抗硫钢在H_2S/CO_2腐蚀环境中属于中等腐蚀,介质流动和CO_2/H_2S分压比值增大均可加速腐蚀,而缓蚀剂的加入可显著减小腐蚀速率;腐蚀类型存在点蚀或局部腐蚀特征,动态和高CO_2/H_2S分压比值时尤为严重;腐蚀产物膜主要成分为FeS,还含有少量其他成分。