淬-回火温度对高强度钢30NCD16组织和性能的影响

试验了电渣重熔高强度钢30NCD16(％:0．31C、1．41Cr、4.01Ni、0．52Mo)840-930℃淬火、350-625℃回火时的组织和力学性能。结果表明,高强度钢30NCD16最佳热处理工艺为840-870 oC淬火+560℃回火,可获得细致均匀的索氏体组织,钢的抗拉强度≥1 200 MPa,冲击功AKU5≥50 J。

淬火态30CrNi2MoVA高强度钢高速铣削参数优化研究

运用三因素三水平的正交试验方案对淬火态30CrNi2MoVA高强度钢进行高速精密铣削实验,获得了铣削参数对于铣削力的影响规律以及高速切削机理;根据各铣削力实验结果建立指数型回归模型,并对其进行显著性分析;对铣削合力线性模型进行方差分析得到铣削参数对于铣削合力变化的显著性分析结果,显著性大小依次为轴向切削深度、每齿进给量、切削速度;应用田口法与极差分析法相结合,以铣削合力进行单目标的参数优化,获得了大致相同的最优铣削参数组合;通过计算证明了田口预测方法预测值与实验值的一致性。

16Mn钢V(N)微合金化在大规格高强度角钢生产中的应用

大规格角钢主要用于铁塔和建筑结构中。唐钢过去用 16Mn钢生产Q345级别角钢 ,因供轧制用钢的内控标准化学成分窄 (T16Mn钢 % :0 18～ 0 2 0C ,1 35～ 1 5 5Mn ,Ceq≥ 0 4 1) ,致使供轧率仅为 30 %。通过V N微合金化 ,开发了T16MnV(N)钢 (% :0 14～ 0 2 0C ,1 30～ 1 6 0Mn ,0 0 5～ 0 0 9V ,0 0 0 9～ 0 0 18N) ,V(N)微合金化显著提高了该钢的力学性能 :σb5 2 0～ 6 2 5MPa ,σs395～ 4 6 5MPa ,δ52 4 %～ 2 8% ,冲击功 4 3～ 96J。

30CrMnSiA高强度钢氢脆断裂机理研究

试验结果表明 :30CrMnSiA高强度钢的下贝氏体组织具有最小的氢脆敏感性。贝氏体组织的氢脆断口特征是准解理 ,而索氏体、屈氏体则主要是沿晶 ;同时分析了以上三种氢脆断口形貌特征及其断裂机理 ;氢促进了位错的运行与增殖 ,从而影响裂纹的萌生与扩展。

高强度抗延迟断裂PC钢棒用钢30Si2MnA盘条的研制开发

详细介绍了高强度预应力钢棒用钢30Si2MnA盘条的生产工艺流程,通过采用合理的化学成分设计和生产工艺优化,成功开发出满足用户要求的高强度、抗延迟断裂PC钢棒用钢盘条。

上钢三厂厚板分厂低合金高强度钢板生产情况

上钢三厂宽厚板生产线是我国继舞钢4200mm厚板之后又一个大型厚板厂,也是我国当前唯一的具有国际八十年代初期水平的双机架双四辊4200/3500厚板生产线,本文就厚板生产线概况、低合金高强度生产情况及发展方向作简要叙述。

表面强化对30CrMnSiA钢疲劳性能的影响

对30CrMnSiA钢磨削表面分别进行了振动强化和喷丸强化,然后再进行镀铬处理,研究了不同强化方法对该钢疲劳性能的影响。结果表明:该钢表面经过振动强化和喷丸强化处理后,其疲劳强度分别提高了13.0%和19.6%,达到617 MPa和653 MPa;表面经过振动强化和喷丸强化再经过镀铬处理后的疲劳强度略微增加了2.1%和2.6%,达到630 MPa和670 MPa。

30CrMnSi钢制壳体的近净锻造成形加工技术

采用温锻制坯与冷变薄拉深相结合的复合成形加工方法对30Cr Mn Si高强度钢制壳体进行了近净锻造成形研究。在合理制定了冷变薄拉深件图和温锻预制坯图的基础上,介绍了温锻制坯成形工艺过程和冷变薄拉深成形工艺过程,给出了温锻制坯模具的设计和冷变薄拉深成形的冲头和凹模芯设计应考虑的问题。

30CrMnSi钢等温淬火

30CrMnSi钢为高强度钢,含铬较少,不含镍,价格比较便宜,在航空、兵器等行业中应用普遍。但是,它具有较严重的回火脆性倾向,冲击韧性较低,用调质工艺,不能完全发挥该材料的高强度特性。 我们经过试验认为,在截面尺寸小于25mm的情况下,采用盐浴等温淬火,得到下贝氏体组织,在强度不下降的同时,明显地提高了冲击韧性。

基于30CrMnSiNi2A优化材料的相变规律及力学性能研究

针对30CrMnSiNi2A添加Mo和V,提高Ni含量,制成试验材料,测试了不同冷却速度的相变温度并绘制了连续冷却转变曲线,研究了材料的力学性能,重点分析了在20℃、-20℃、-40℃和-60℃测试环境下的冲击吸收能量。结果表明,试验材料具有较好的热处理特性和低温韧性。

淬火态高强钢高速切削力仿真研究

用Abaqus有限元分析软件建立淬火态30CrNi2MoVA高强度钢的二维高速切削仿真模型,研究切削过程中工件的应力分布及边缘缺陷;采用单因素方案研究切削速度与切削深度对于主切削力的影响。研究表明,在稳定切削阶段,应力大小与方向基本保持不变,剪切角约45°,至切出端,剪切角变为负值,切削力减小;在稳定切削阶段,Fx随切削速度增加而增大的幅度较小;随切削深度增加,Fx线性增大,证明切削深度对Fx的影响更大。

钢材分类标号(二)

5.低合金高强度钢标号规则 （1）钢号的表示方法,基本上和合金结构钢相同. （2）对专业用低合金高强度钢,应在钢号后标明.例如16Mn钢,用于桥梁的专用钢种为＂16Mnq＂,汽车大梁的专用钢种为＂16MnL＂,压力容器的专用钢种为＂16MnR＂.

上海徐浦标准件有限公司

公司生产主要产品 钢结构连接副系列： 名称：钢结构大六角高强度连接副螺栓，GB1228—84，M16-M30，等级：10．9S；名称：圆柱头焊钉，M13、M16、M19、M22；名称：钢结构扭剪型高强度螺栓连接副，GB／T3632—3633—95，M16～M24，等级：10．9S。

16MnR埋弧焊焊接材料的选择

16MnR是一种低合金高强度钢，是压力容器产品应用最广泛的金属材料之一。但由于其合金元素化学成份的差异，使得16MnR材料表现出不同的力学性能。

基于满意度函数的强力旋压壁厚偏差稳健设计优化

为提高强力旋压筒体成形质量的稳定性、得到整体尺寸精度更稳定的旋压筒体,在Simufact.forming有限元软件中进行强力旋压数值模拟,选择30Cr3高强度钢作为旋压材料,筛选优化工艺参数为减薄率、进给速率与轴向错距,并以旋压筒体壁厚偏差为优化目标。通过引入熵权理论对传统的双响应曲面进行改进,设计了一种更优的满意度函数对强力旋压筒体壁厚偏差进行稳健优化设计。应用GRG法对得到的满意度函数进行求解,得到壁厚稳定的强力旋压优化参数。结果表明:减薄率为57.8%、进给速率为1.232 mm·s^(-1)、轴向错距为3.57 mm时,得到的旋压筒体壁厚偏差均值为0.051 mm、标准差为0.0172 mm,得到的满意度函数值为0.8218,此时旋压筒体的壁厚更接近名义值,整体壁厚也更均匀。在对有限元仿真的试验验证中,其相对误差较小、可靠性表现良好,对旋压成形工艺有较大的指导意义。

WH590液化气罐车用封头的加工

随着国民经济的高速发展，运输罐车的使用越来越多，对罐车自身的改进也在不断发展。市场经济的条件要求罐车在保证安全的前提下，向减少自重、增加有效负载两方面发展。因此，常规的0235及16MnR罐车已渐渐不能适应市场的要求。罐车材质向高强度钢及铝方向发展，继成功研制生产出防锈铝粉粒罐车用封头后，2004年11月，江苏灵谷化工有限公司又开发了高强度钢WH590(17MnNiNbVR)液化气汽车罐车用封头。