喷射沉积7075/15SiC_p铝基复合材料高温拉伸变形与断裂行为

在300～450℃和0.001～0.1s-1的条件下,对喷射沉积7075/15SiCp铝基复合材料板材的高温拉伸变形与断裂行为进行了研究,用扫描电镜(SEM)观察拉伸断口。结果表明,流变应力随温度的升高而下降,表现出相当的应变软化直至断裂。伸长率随着温度的升高和应变速率的降低而增加,但其应变速率敏感系数最大值仅为0.24,表明不存在超塑性,变形激活能为379kJ/mol,比基体7075铝合金变形激活能高。拉伸断裂行为主要由延性断裂机制控制,其基体金属可见大量局部塑性变形特征,无界面滑移是导致喷射沉积7075/SiCp复合材料过早断裂而不出现超塑性的主要原因。

Inconel 690合金的高温拉伸变形行为

采用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了Inconel 690镍基合金在1000～1250℃、应变速率为0.1～10s^(-1)条件下的高温拉伸变形行为,获得了流变应力和断裂特征随变形温度和应变速率的变化规律。结果表明:该合金在高温拉伸变形中的流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大,1100～1250℃是其较佳的塑性变形区;合金的高温拉伸变形流变应力可用双曲正弦形式的本构方程来描述,其变形激活能为654.7kJ·mol^(-1);随着变形温度的升高和应变速率的增大,合金的断裂机制由微孔聚集型断裂向沿晶断裂转变。

一种新型Al-Cu-Li系合金的高温塑性变形研究

采用Gleeble-1500热模拟机高温压缩与高温拉伸试验，对一种新型Al-Cu-Li系合金的高温塑性变形进行了研究，并利用扫描电镜和透射电镜对该合金高温变形后的组织进行了观察。结果表明，在350℃-470℃的变形温度范围内，以1s^-1～30s^-1，的变形速度压缩时，合金的极限压下量基本都在80％以上。以30s^-1应变速度压缩时，在470℃时极限压下量陡然下降，说明变形速度很大时变形温度不宜过高。分别以0．1^-s叫和1s^-1叫变形速度拉伸时，在410℃-470℃温度区间塑性较好。

C276合金的热变形行为(英文)

采用万能材料试验机,研究C276高温合金在变形温度650～750°C、变形速度0.35～35mm/s条件下的高温拉伸变形行为,分析了变形温度、变形速率对 C276 合金变形行为的作用及影响规律。结果表明:变形温度和变形速率对合金流变应力有显著影响,流变应力随着变形温度的升高而降低,随着变形速率的提高而增大。在温度为700°C、应变速率为0.35mm/s和3.5mm/s时,曲线呈现出明显的稳态流变应力特征,合金变形机制以动态回复为主;在温度为 750 °C时,随着应变量的增加,合金内发生动态再结晶。利用Zener-Hollomon参数建立了C276合金的变形抗力模型, 求得变形激活能为327.66kJ/mol。

TC4钛合金热变形行为研究

为了研究TC4钛合金丝材的拔制过程,对TC4合金进行了高温拉伸变形实验。研究了应变速率0. 1 s^(-1)时,不同温度(800℃、840℃、880℃、920℃和960℃),以及温度为920℃时,不同应变速率(0. 01 s^(-1)、0. 1 s^(-1)、1 s^(-1)和10 s^(-1))对TC4钛合金真应力-应变曲线及显微组织的影响。结果表明:当应变速率为0. 1 s^(-1)时,随着实验温度的升高,动态回复和动态再结晶出现,材料的流变应力逐渐降低。其显微组织表明,随着温度升高,α相变得粗大,并由原先的长棒状变为短棒状,β相的含量逐渐增多。当实验温度为920℃时,随着应变速率的增加,加工硬化速率变快,位错增殖,晶粒运动受阻,硬化不能及时消除,畸变能增大,导致峰值应力增大,流变应力峰值升高。其显微组织表明,随着应变速率增加,α相沿拉伸方向变细变长,逐渐趋于同向排列。

考虑应变补偿的铸态42CrMo钢本构模型

采用Gleeble-3500D热模拟实验机对铸态42CrMo钢进行高温拉伸实验,应变速率范围为0.01~5 s^(-1),变形温度范围为1000~1150℃,得到铸态42CrMo钢在不同工艺参数下的流动应力-应变曲线,研究其高温拉伸成形工艺,分析变形温度和应变速率对铸态42CrMo钢流动应力的影响。考虑应变对各材料参数的影响,采用四次多项式拟合应变与各材料参数的线性关系,其相关系数R在0.95以上;借助传统Arrhenius模型拟合实验结果,建立考虑应变补偿的Arrhenius本构模型及基于应变补偿的采用Z函数表示的流动应力方程。计算结果表明,流动应力计算值与实验值的相关系数为0.992、平均相对误差为6.13%,从而验证了该模型的准确性较高,可用于数值模拟。