高温正火消除85Cr2Mn2Mo钢组织遗传的研究

在研究 85Cr2Mn2Mo钢的组织遗传的基础上 ,着重研究了该钢组织遗传的消除 ,采用高温正火工艺 ,使 85Cr2Mn2Mo钢经重结晶 ,奥氏体再结晶有效地细化了奥氏体晶粒 ,切断了组织遗传 ,并对 85Cr2Mn2Mo钢的奥氏体再结晶温度做了有益的探试 .

ZG30CrMn2Si2NiMo铸钢超高温正火后的组织和性能

研究了超高温正火对ZG30CrMn2Si2NiMo钢的组织和力学性能的影响。试验结果表明,ZG30CrMn2Si2NiMo钢铸造态的组织粗大,经常规工艺正火不能细化其组织;超高温正火有利于细化组织,在Ac3+(210～250)℃范围内奥氏体化加热正火,可获得晶粒细化的贝氏体铁素体和残留奥氏体组织,改善了钢的强韧性。讨论了改善组织、提高韧性的原因。

临界区高温侧正火对COST-FB2钢组织与性能的影响

采用扫描电镜、光学显微镜、力学性能测试等手段研究了临界区高温侧正火工艺对COST-FB2钢的显微组织与力学性能的影响.结果表明:临界区高温侧正火促进了COST-FB2钢中的球状奥氏体增加,同时抑制了针状奥氏体的发展,三次临界区高温侧正火能达到消除组织遗传的目的;最终热处理后的显微组织表明,临界区高温侧正火处理能够优化COST-FB2钢中的析出相,使M_(23)C_(6)析出相呈细小状弥散分布;临界区高温侧正火处理明显提高了COST-FB2钢的强度和韧性,其中三次临界区高温侧正火后钢的抗拉强度和屈服强度都提高了12%左右,但随着临界区高温侧正火次数的增加,组织中开始出现粗化的M_(23)C_(6)相,使钢的冲击韧性稍有下降.

高温正火对H13钢锻后组织的影响

对H13热作模具钢高温正火+球化退火处理,研究了高温正火对H13钢锻后组织的影响。结果表明,高温正火能改善H13钢锻后组织,减少组织偏析和网状碳化物。在一定时间范围内,随正火保温时间的延长,组织改善越显著。H13钢锻后经Ms点以上空冷,再经高温正火,得到球化组织更均匀弥散,球化效果更好。

车轴正火缺陷质量分析及工艺改进

本文有理有据地分析了魏氏体组织对车轴超声波透声检查的影响，同时根据现场实现经验，介绍了如何消除原材料中存在的魏氏体组织，如何通过工艺改进提高车轴的透声性能。

LM15型工作夹片失效分析

对LM 1 5型工作夹片的硬度、金相组织和拉伸性能进行了检测分析。结果表明 :静载锚固效率系数 ηg 低于国家标准的规定 ,其金相组织中存在带状组织。为了消除带状组织和细化晶粒 ,须在碳氮共渗处理前对毛坯进行两次正火处理 。

30Cr2Ni4MoV钢晶粒细化工艺方法研究

利用金相显微镜对不同热处理工艺下的显微组织进行观察,研究低压转子钢30Cr2Ni4Mo V晶粒度变化的规律。实验结果表明,粗大的奥氏体晶粒经临界区侧正火+850℃×3 h淬火后,30Cr2Ni4Mo V钢试样的晶粒度等级最高可达8.0级;粗大的奥氏体晶粒经高温正火+850℃×3 h淬火后,30Cr2Ni4Mo V钢试样的晶粒度等级可达6.5级。上述热处理工艺经二次正火加热后晶粒细化效果更佳。

35CrNi3MoV钢组织遗传消除工艺研究

通过试验研究了两种预备热处理工艺——两次高温正火工艺和临界区高温侧正火工艺以及最终热处理工艺对消除35CrNi3MoV钢组织遗传效果的影响。研究结果表明,两种预备热处理都有良好的消除组织遗传、细化晶粒的效果,最终热处理后,晶粒进一步细化。

35CrNi_3MoV钢晶粒细化工艺的研究

通过试验研究了两种预备热处理工艺-两次高温正火工艺和临界区高温侧正火工艺以及最终热处理工艺对用于大锻件生产的35CrNi3MoV钢晶粒细化效果的影响。研究结果表明,两种预备热处理都有良好的消除组织遗传、细化晶粒的效果,最终热处理后,晶粒进一步细化。

提高钻杆接头冲击功的工艺方法

针对石油钻井关键产品高强度钻杆接头的使用要求,在保证强度指标要求非常高的前提下,研究摸索增加高温正火后再调质的工艺方法,以改善接头材料原始微观带状组织和纤维结构,细化晶粒,提高钻杆接头的冲击功,使该产品力学性能达到API标准的要求。

热处理工艺对50钢超高周疲劳性能的影响

对50钢进行了正火+高温回火、中温回火、高温回火三种不同热处理状态的对称拉压超声疲劳试验,同时用扫描电子显微分析技术和X射线能谱分析方法对50钢的疲劳断口形貌进行显微分析,研究其疲劳断裂行为和疲劳断裂机理。结果表明,50钢存在表面和内部两种裂纹萌生机制;在本试验范围内,热处理工艺对50钢超高周疲劳性能的影响较低周和高周为小,随着寿命的增加,影响越来越弱;热处理工艺对50钢不同的疲劳阶段有不同的影响起源于不同的裂纹萌生机制,对常规疲劳性能起改善作用的热处理工艺可能对材料超高周疲劳性能的改善没有太大作用。

船用曲轴锻件用S34MnV钢过热的原因探讨和细化工艺的研究

船用曲轴锻钢S34MnV锻造正、回火处理后出现过热组织,分析了产生过热组织形成的原因及机理。工艺研究表明,S34MnV钢经高温正火后,再通过常规正火能使粗大的晶粒细化。

奥氏体球铁阀杆螺母覆膜砂铸造工艺

合理设计工装、浇注系统,采用覆膜砂制型壳,透气性好,浇注高镍奥氏体球铁阀杆螺母,达到精铸效果,生产成本低。熔炼时控制好化学成分,用QRMg7特制球化剂球化处理,75硅铁加锡、加铋孕育有利于提高球化率、塑性。热处理用1040℃以上高温正火,快速冷却可大幅度提高强度、伸长率。

30CrNi2.5MoV钢组织遗传对调质后机械性能的影响

本文研究了二次淬火、亚温淬火、退火+高温正火等工艺对30CrNi2.5MoV钢组织和性能的影响。结果表明:30CrNi2.5MoV钢具有粗晶组织遗传特性;二次淬火、亚温淬火对组织遗传改善能力有限,通过退火+正火可以消除组织遗传特性、细化奥氏体晶粒。通过760℃退火+900℃正火,强风冷却等工艺可使钢晶粒得到细化,经过调质热处理后,强度可达到1100MPa以上,冲击功AKv可达到80J以上。

30Cr2Ni4MoV钢消除混晶的方法

采用金相显微镜分析技术,针对30Cr2Ni4MoV大型转子钢锻件多次正火难以消除混晶的问题,研究比较了目前消除混晶最常用的多次高温正火工艺与高温侧正火工艺。结果表明,原始晶粒度为1级的晶粒,经三次高温正火晶粒度能达到7级,但经两次高温侧正火晶粒度就可达到8级。30Cr2Ni4MoV钢只需两次790℃高温侧正火,就能阻断粗大组织遗传,消除混晶,并有效细化晶粒。

35CrMo模框的分析改进

通过对35CrMo模框的检验分析发现,由于热处理工艺不当导致材料过热,是模框发生冲击疲劳断裂失效的主要原因。结合模具的使用工况,采取了确保模框的锻造质量,采用二次正火+高温回火并调整热处理的时机,调整模框内角半径,增加喷丸处理提高内表面光洁度等工艺措施,提高了模具的疲劳极限,极大地延长了35CrMo模框的使用寿命。

ZG25CrNiMo钢组织遗传及预先热处理对调质后力学性能的影响

研究了不同预处理工艺对调质处理前后ZG25CrNiMo钢组织和力学性能的影响。结果表明,ZG25CrNiMo铸钢具有粗晶组织遗传特性。单一的890℃×2 h正火预处理对组织遗传改善能力有限,通过950℃×2 h高温正火+890℃×2 h正火预处理则可以消除组织遗传特性、细化奥氏体晶粒。在两次正火基础上进行一次670℃×6 h退火处理,能细化晶粒,使钢消除残余内应力;再经调质处理后,ZG25CrNiMo钢抗拉强度达到800 MPa以上,-45℃低温冲击吸收能量达到50 J以上。

H13热作模具钢锻后热处理工艺

对H13模具钢锻后热处理工艺进行了研究。结果表明,经常规球化退火处理后,H13钢组织粗大,显微偏析严重,球化不完全,大部分碳化物呈网状结构。经高温正火+球化退火后,H13钢组织细化,合金元素偏析得到改善,碳化物球化率提高,碳化物更加均匀地分布在铁素体基体上。偏析和球化效果和正火温度有关,1020℃正火时,H13钢球化组织更加均匀弥散,球化效果良好,球化率可达95%以上,偏析基本消除。

26Cr2Ni4MoV转子钢晶粒细化研究

探讨高温预回火和临界区正火（Ac1-Ac3）处理对26Cr2Ni4MoV汽轮机转子钢粗大奥氏体晶粒细化效果的影响。试验结果表明,经高温预回火＋临界区正火＋正常正火处理后26Cr2Ni4MoV钢试样晶粒度达7.5-8.0级。较长时间的高温预回火处理导致α相的回复再结晶,推迟片状奥氏体的形成。高温预回火后再经临界区高温侧正火易于球状奥氏体的形核长大,晶粒充分细化。