砂芯高温膨胀对缸体曲轴箱隔板壁厚的影响

简述了硅砂的高温膨胀过程，分析了其对铸铁件壁厚的影响，提出在浇注过程中砂芯的高温膨胀会使铸件的非加工壁厚减小。通过气缸体曲轴箱的浇注试验，证明了硅砂高温膨胀的存在，在工艺设计过程中增加壁厚补正量可以抵消砂芯表面的热变形，进而控制砂芯高温膨胀对缸体曲轴箱隔板非加工壁厚的影响。

高温膨胀蛭石粉末分散稳定性研究

采用球磨分散方法,以磷酸三丁酯(TBP)和三油酸甘油酯(GTO)为分散剂,硬脂酸(SA)为改性剂,通过沉降试验RSH(Ratio Sediment Height)研究高温膨胀蛭石(TEV)粉末在甲苯∶乙醇=1∶1二元混合溶剂中的分散稳定性。结果表明,在不改性条件下,TBP分散效果优于GTO,当TBP用量1.5%时,球磨浆料7 d后RSH为85.2%;SA改性能有效提高TEV粉末的分散稳定性,且SA与GTO有一定的协同作用,能进一步提升浆料的分散效果,当SA用量为2.0%,GTO用量为1.5%时,TEV粉末浆料RSH可达86.4%。

干熄焦高温膨胀节结构研究与改造实践

本文通过干熄焦运行过程中高温膨胀节易垮坍问题,深入研究干熄焦高温膨胀节防护层损坏的影响因素,提出高温膨胀节防护层垮坍的解决方案,针对结构缺陷,研究采用上下两层楔形高温耐磨衬砖进行砌筑,顶部采用拱顶结构,代替原设计的上下两层浇注料结构,解决原设计防护层结合不牢容易脱落垮塌问题。

干熄焦一次除尘器高温膨胀节改造

干熄焦装置一次除尘器出、入口两个高温膨胀节因受高温、气流、焦粉冲刷等影响,内部浇注料严重侵蚀和损坏,最终造成外部不锈钢高温变形,并造成循环系统负压区出现泄漏,成为制约干熄焦生产的薄弱环节。文章通过对高温膨胀节损坏原因分析并进行相应的改造。近三年的生产检验,证明了改造的可行性,为延长干熄焦装置中修停产间隔时间以及延长使用寿命积累了经验。

Li_2O_MgO-Al_2O_3-SiO_2系高温低膨胀釉的制备及性能研究

以焦炉炉门堇青石衬砖的使用情况为依据,得出适合堇青石衬砖高温低膨胀釉的体系为Li_2O-MgO-Al_2O_3-SiO_2系。釉料在合理的化学组成范围内生成董青石与β-锂辉石固溶体晶体。试验成功的研制出适用于堇青石衬砖的高温低膨胀釉,釉料在1350℃与堇青石砖共同烧成,釉层能均匀光滑的铺展在堇青石衬砖表面,它能在1200℃下使用而不融化,它的热膨胀系数为2.85×10^(-6),在20℃～1000℃并且还有待于进一步降低。釉与堇青石村砖热膨胀相匹配,因此釉层经五次热震(1100℃,水冷)后的没有裂纹出现。XRD物相分析得出釉有堇青石与β-锂辉石固溶体晶体相生成。釉能填充堇青石衬砖表面的气孔并以自身的高致密性防止了有害物质向砖内部渗透,起保护层作用。

高温管式膨胀系统的结构优化与模拟

通过改变文丘里供料器形状和位置以及旋风分离器入口管段形状,提出了4种6400kg/h高温管道式膨胀设备优化模型的结构。采用“小滑移”模型,并利用ANSYS/FLOTRAN CFD对其进行了数值模拟,得出整个模型流场的温度及气固两相的分布。结果表明:第3种优化模型结构最好,且优于6400kg/h高温管式膨胀系统的原始结构,可用于指导生产实践。

低膨胀高温合金GH909再结晶研究

采用X射线衍射和金相显微组织分析技术 ,研究了低膨胀高温合金GH90 9再结晶的开始与终了温度。结果表明 :GH90 9合金再结晶的开始与终了温度分别为 91 5℃和 980℃ ,995℃后再结晶晶粒开始长大 。

硅在GH907低膨胀高温合金中的分布及对析出相的影响

研究了微量硅元素在GH907低膨胀高温合金中的存在形式、分布特征及对第二相析出的影响。结果表明,硅促进合金中Laves、G相沿晶界析出,细化晶内ε相并增加其数量,使晶界ε相的形貌由连续分布的薄片状改变为离散分布的小块;第二相中的硅含量远高于合金平均硅含量;晶界上硅含量比晶内高数倍并随时效时间延长进一步富集。

低膨胀高温合金焊缝金属凝固行为的模拟预测

为研究低膨胀高温合金的焊缝结晶裂纹倾向,利用改进的M F模型进行焊接凝固过程溶质再分布的模拟。自行编制了QBasic程序,利用该程序计算了三种低膨胀高温合金焊缝的凝固反应顺序和形成共晶组分的种类与数量。结果表明,GH903和GH907合金在初始凝固后首先发生L→(γ+NbC)共晶反应,然后以次共晶反应L→(γ+Laves)结束凝固,最终凝固组分由γ/NbC和γ/Laves两类共晶组分构成。而GH909合金在初始凝固后只发生L→(γ+Laves)反应,且最终γ/Laves共晶生成量大,因此结晶裂纹敏感性高于GH903和GH907合金。改变碳含量能够影响GH909合金的凝固路径,但是仅靠提高碳含量改善焊接性的作用有限。

长期时效对低膨胀高温合金GH783组织与性能的影响

研究了750℃长期时效对GH783组织与性能的影响。测试了合金的力学性能,并采用光学显微镜和扫描电镜对合金的组织进行了分析。结果表明:GH783合金在750℃长期时效过程中,随着时效时间的延长,γ′相尺寸长大比较明显;β相析出增多;合金的强度和持久寿命有所下降,而延伸率和断面收缩率有所提高。

高温厌氧膨胀床反应器处理木薯酒精废水试验

实验考察了厌氧膨胀床反应器（EGSB）处理木薯酒精废水的启动、运行和基质产沼气转化特性.结果表明,高温EGSB反应器接种中温颗粒污泥,需20 d即可完成启动,反应器故障停运54d后进行二次启动的时间仅需10 d.EGSB适宜的有机负荷是10～14kg·m-3·d-1（以COD计）,稳定运行期间对化学需氧量（COD）的去除率在80％～90％之间,在标准状态下的产沼气转化率（BCR）为0.315m3·kg-1.试验期间反应器内的污泥颗粒化程度良好,直径2 mm以上的大颗粒污泥增长迅速.260 d时污泥挥发性悬浮固体（VSS）与总固体（TSS）质量浓度之比ρvss/ρrss由接种时的0.51变为0.84.启动和运行期,出水pH值随着COD去除率的变化而波动,可以通过系统出水pH大小来初步判断EGSB的运行状况.

GH242低膨胀抗氧化高温合金焊接工艺及性能研究

GH242合金具有高强度、低膨胀系数、高抗氧化能力和稳定的弹性模量,是提高航空发动机热效率、推重比和降低油耗率的关键功能结构材料。针对GH242合金板材,研究了该合金采用钨极氩弧焊工艺,并对其焊接接头组织性及力学能进行评价。研究发现,焊接后焊缝主要由长条状树枝晶、针状树枝晶和等轴晶组成,经固溶时效后枝晶形貌消失;焊缝维氏硬度与母材的相当,但在固溶时效后硬度明显提高,说明热处理后焊接接头强度提高。差热分析显示,焊态试样在700℃和813.5℃时发生相变,这也是导致接头高温拉伸性能低的原因。

高温管式膨胀系统的计算机模拟

对2400kg/h高温管式膨胀系统,采用“小滑移”模型,并利用ANSYS/FLOTRANCFD进行了数值模拟,得出整个模型流场的温度、速度及气固两相的分布,与实测值吻合较好。结果表明,提出的“分离考虑法”很好地解决了含水率和温度对烟丝混合气体变物性参数的交叉影响,得到的烟丝混合气体物性参数是正确的,可用于大输送量高温管式膨胀系统的计算机数值模拟。

超超临界汽轮机用低膨胀高温合金

介绍了超超临界汽轮机用低膨胀高温合金的国内外研究情况。通过分析合金元素、γ′相含量、γ′相中Al/Ti比等因素对合金热膨胀系数、高温性能以及锻造等工艺性能的影响,介绍了国内外超超临界汽轮机用低膨胀高温合金的各项性能,比如合金组织、物理性能、拉伸性能、蠕变持久性能、抗氧化腐蚀性能、长时组织稳定等等,为我国高参数汽轮机用低膨胀高温合金材料的研发提出了建议。

低膨胀高温合金焊接性的研究现状

从焊接热裂纹的形成机理、影响因素及防止措施等多个方面系统地介绍了低膨胀高温合金焊接性的研究现状 ,并指出将焊接性试验、微观组织分析和数值模拟相结合 ,才能从冶金和力学两方面更清楚地揭示低膨胀高温合金焊接裂纹的形成机理及各种因素的影响 ,为最终制定合理的焊接工艺并有效防止焊接裂纹提供理论上的指导。

低膨胀高温合金抗氧化性能预测的研究

通过测定六种不同成分的低膨胀高温合金氧化增重曲线， 提出合金元素作用系数的概念， 利用分析得到的合金元素作用系数对实验合金的氧化增重进行预测计算，其结果与实验结果吻合得很好。利用合金元素作用系数的概念和本研究所提出的方法可对低膨胀高温合金的氧化增重提供预测计算， 借此可减少研究低膨胀高温合金氧化特性的试验工作量， 为今后低膨胀高温合金的发展打下了基础。

高温蒸汽膨胀式处理残烟的尝试

高温蒸汽膨胀式处理残烟的尝试冯钢柱，盛守义（太原卷烟厂）卷烟生产过程中产生的残次烟支需经过处理后才能再利用。目前国内处理残烟的手段与设备各异，其处理效果各不相同。①粉碎式这种传统的处理方式所用设备简单、产率也高，主体为卧式或立式圆桶，桶中有打辊，打辊...

玻璃窑炉高温烟道膨胀节在线改造

科立视材料科技有限公司玻璃窑炉高温烟道膨胀节在2013年5月投入使用至2014年11月,发现膨胀节已经完全腐蚀,经过对膨胀节损坏原因、设计要求及膨胀节的作用分析,采取了同钢烟道同材质同壁厚直管段在线更换措施,运行到2016年3月还保持完好,避免定期在线更换膨胀节影响炉压波动,从而造成对生产影响,取得预期效果。

稀土影响高温合金GH907性能的显微机理研究

研究了稀土对 GH90 7合金的力学和物理性能的影响规律 ,优选了可改善 GH90 7合金缺口持久性能、高温抗氧化性能的合金体系。通过比较标准 GH90 7合金和含稀土 GH90 7合金的显微组织和界面结构 ,提出了稀土提高合金性能的微观机理 :稀土主要存在于合金的片状相中 ,使其含量、形态、分布和晶体结构发生改变 。