单辊轻压下对高碳钢SWRH72B 180mm×180mm铸坯内部质量的影响

试验研究了单辊轻压下量(6~20 mm)和压下位置(1~#~6~#辊)对高碳钢SWRH72B(/%:0.71C,0.22Si,0.64Mn,0.010P,0.006S)180 mm×180 mm铸坯中心碳偏析和低倍组织的影响。结果表明,在固相率fs为0.45~0.63时,施加单辊轻压下有利于降低连铸坯的中心碳偏析,当固相率fs大于0.82时,无法消除缩孔和降低中心碳偏析;在压下量6~20mm,随着压下量的增加中心碳偏析度从1.15降低至1.04,在压下量大于15mm后铸坏容易出现裂纹;超弱冷(比水量0.40L/kg)较弱冷(比水量0.65L/kg)更有利于控制中心碳偏析;综合分析得出,SWRH72B钢180mm×180mm铸坯在拉速1.3m/min,结晶器搅拌300 A、5Hz,比水量0.40 L/kg时,5~#辊单辊轻压下的压下量15mm铸坯中心碳偏析和低倍组织最佳。

高碳钢盘条SWRH72A的研制

介绍武钢主要用于制造胎圈钢丝及胶管钢丝的SWRH72A盘条的试制开发过程:采用氧气顶底复吹转炉和钢包吹氩搅拌工艺炼钢,应用先进的炉外精炼技术来改善夹杂物,制定合理的加热、轧制及控冷工艺。

130t BOF-LF-150mm×150mm CC流程控制高碳钢SWRH82B氮含量的工艺实践

0.79%~0.86%C SWRH82B高碳钢的生产流程为130 t顶底复吹转炉-LF-8流150 mm×150 mm坯连铸工艺。通过转炉吹炼时采用较高泡沫渣高度,终点枪位较其他钢种高100~150mm,转炉全程底吹氩0.02~0.05 m^3/(t·min),圆流出钢,LJ精炼时快速成渣,合适的吹氩量20~30 m^3/h,连铸全程保护等工艺措施,有效控制钢中氮含量,205炉氮含量分析表明,钢中氮含量为13.7×10^(-6)~37.4×10^(-6),平均氮含量为23.3×10^(-6)。

SWRH82B高碳钢盘条生产实践

SWRH82B高碳钢盘条主要用于制作高强度低松弛预应力钢丝和钢绞线。采用长短复合流程,优化化学成分,LF炉精炼时间不小于45 min,白渣保持时间不小于15 min;连铸结晶器电磁搅拌频率5 Hz,电流246 A,拉速2.1～2.3 m/min,过热度小于30℃,比水量0.7～0.85 L/kg;轧制温度1 050～1 100℃,开轧温度950～990℃,减定径轧制及吐丝温度880～900℃,辊道速度40～60 m/min。生产的预应力钢绞线用SWRH82B高碳钢盘条,抗拉强度大于1 150 MPa,断面收缩率大于35%,夹杂物的尺寸小于20μm,数量小于6个/mm2,w(N)≤70×10-6,w(O)≤40×10-6,完全满足1 860 MPa级以上钢绞线用盘条的需要。

转炉出钢增碳剂和RH精炼对高碳钢SWRH82B洁净度的影响

通过分析高碳钢SWRH82B生产过程钢样中总氧、氮含量及显微夹杂物的变化,对比了BOF-普通增碳剂-LF-RH-CC,BOF-普通增碳剂-LF-CC和BOF-低氮增碳剂-LF-CC三种精炼工艺对洁净度的影响。结果表明,增碳剂种类对转炉出钢增氮有显著影响,使用低氮增碳剂(含0.040 0%N)在不用RH处理条件下,可控制钢中低氮含量(LF终点0.002 3%N);使用普通增碳剂(0.500 0%N)导致钢中氮含量增高(LF终点0.005 3%N),RH终点钢中N%可降至0.003 3%;是否采用RH处理,对钢中总氧含量无明显影响;在采用低氮增碳剂基础上不用RH处理,可控制铸坯中总氧≤20×10^(-6)、氮含量为41×10^(-6)。

小规格SWRH77B高碳钢盘条工艺优化

针对小规格SWRH77B高碳钢盘条抗拉强度偏高、力学性能波动大等问题,对SWRH77B盘条生产工艺进行了优化。通过优化C、Mn、Cr化学成分,优化吐丝温度、斯太尔摩辊道速度等控冷工艺参数,研究高线关键工艺控制点,最终使盘条抗拉强度平均值下降50 MPa,抗拉强度波动范围由100 MPa降低为70 MPa,金相组织良好,索氏体化率86%,总脱碳层深度最大值为0.08 mm,产品质量稳定,能够满足市场需求。

时效处理对高碳钢盘条性能的影响

研究了时效处理时间对SWRH72B和SWRH82B高碳钢盘条抗拉强度和断面收缩率的影响规律,测量了材料中氢含量的变化,用扫描电镜分析了高碳钢盘条拉伸断口形貌的变化。结果表明,经过时效处理后,SWRH72B和SWRH82B高碳钢盘条的抗拉强度变化不大,但断面收缩率提高50%以上;随着时效时间的延长,盘条中氢含量逐渐降低;未经充分时效处理的拉伸断口上存在白圈,时效处理后白圈消失。

高碳钢150 mm×150 mm连铸坯堆垛缓冷对碳偏析的影响

高碳钢SWRH82B（0.81％C）盘条用于生产预应力钢丝钢绞线,其中网状碳化物是造成冷拔断裂的重要原因.试验了该钢150 mm×150 mm铸坯堆垛缓冷时间（0～48 h）对铸坯碳偏析和Φ12.5 mm盘条碳化物的影响.结果表明,直接空冷时的铸坯中碳含量的差值为0.116％,堆垛缓冷12,24,36,48 h后碳含量差值分别降至0.088％,0.080％,0.075％和0.076％,盘条中网状碳化物也相应降低;SWRH82B钢150 mm× 150 mm连铸坯堆垛缓冷24h,可以满足盘条冷拉工艺要求.

高碳绞线钢SWRH82B“笔尖”断裂分析与工艺改善

通过对高碳钢绞线SWRH82B拉丝材笔尖断裂的分析,得出笔尖状断口的中心网状碳化物级别≥4,存在较严重的碳偏析,组织转变上的差异导致拉拔变形不均匀产生断裂缺陷。通过对180 mm×180 mm断面高碳钢SWRH82B方坯中心碳偏析产生机理的研究,将钢水过热度从15~40℃调整为20~30℃、拉速由1.5 m/min降至1.4 m/min、末端电磁搅拌由电流350 A增加至400 A,钢坯的碳偏析指数由1.18降至1.06,明显降低了SWRH82B钢的拉丝材笔尖状断口发生率。

降低SWRH82B钢氮含量的冶炼实践

为了降低SWRH82B钢中的氮含量,以提高SWRH82B盘条的塑性和拉拔加工性能,在100t转炉炼钢工序中,将入炉钢铁料结构从原来的70t铁水加20t废钢调整为80t铁水加10t废钢,转炉冶炼全程底吹氩气,减少转炉后吹次数,将转炉冶炼终点钢中碳含量控制在0.15%~0.35%,在出钢过程,向钢包加入200kg预熔渣;在LF炉精炼过程中,快速成渣,优化不同阶段的底吹氩气流量,确保精炼效果;在连铸过程中,从大包到中间包的钢流,采用Ar封长水口保护,中间包与结晶器浸入式导管的接口采用耐高温纤维垫密封,使用碱性中间包,在中间包内,采用碱性覆盖剂。结果使轧材钢中的氮含量从42~62ppm降抵到28~42ppm。

SWRH67A、SWRH72A盘条的试制

介绍SWRH6 7A、SWRH72A盘条的试制过程 :采用氧气顶吹转炉和钢包底吹氩搅拌工艺炼钢 ,用R5m连铸机轧制 110mm× 110mm方坯 ,经高速线材轧机控制轧制工艺生产出盘条。指出拉碳法、保护浇注、控冷等措施的应用可有效保证产品质量 ,使金相组织、晶粒度、脱碳层深度、非金属夹杂物级别等指标符合日本及相应标准要求。产品经用户使用 ,不经热处理可一次由 5 .5mm拉拔至 1.8mm 。

SWRH82B热轧盘条的生产实践

介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理。精轧温度950~990℃,吐丝机温度850~890℃。生产预应力钢绞线用SWRH82B盘条,抗拉强度1150~1240MPa,断面收缩率31~42%。产品性能满足用户使用要求。

螺旋肋预应力钢丝用盘条拉拔断裂原因分析

φ12.5 mm的螺旋肋预应力钢丝用SWRH72B盘条在拉拔至φ6.25 mm时出现断裂。对时效和拉拔工艺进行分析,时效时间超过60 d,拉拔工艺合理。对盘条化学成分、断口和非断口处非金属夹杂物进行分析,化学成分符合技术要求,断口和非断口处非金属夹杂物级别均较低。对非断口和断口处进行金相、中心偏析分析,非断口处的金相组织为索氏体和少量铁素体,断口处的金相组织为索氏体、少量铁素体和心部网状渗碳体,试样断口处中心碳偏析为4.0级。由碳偏析引起的心部网状渗碳体是造成盘条拉拔断裂的主要原因,减少坯料的碳偏析可以消除拉拔断裂的发生。