TTS443高铬铁素体不锈钢的开发

针对304(Crl8-Ni8型)奥氏体不锈钢和430(Cr17型)铁素体不锈钢的特性,通过试验和分析Cr、Cu、Nb、Ti等合金元素对铁基合金材料性能的影响,开发出一种高铬铁素体不锈钢-TTS443(/%:O.010C、21Cr、0.40Cu、0.25Nb、0.20Ti、O.012N)。该钢种的耐蚀性能与304奥氏体不锈钢相当,具有良好的成形性与焊接性能,TTS443铁素体不锈钢是304奥氏体不锈钢理想代替材料。

一种新型高铬铁素体钢的蠕变性能及显微组织

对一种新型高铬铁素体钢在温度为650℃和110,120,130 MPa三种应力下的蠕变性能进行了研究,并对该钢蠕变前后的显微组织进行了对比分析。结果表明:该钢具有良好抗蠕变性能,在650℃下,随着载荷从110 MPa增加到130 MPa,其蠕变断裂时间从4 500 h降低到3 600 h,蠕变速率从7.7×10-10s-1提高到1.1×10-9s-1,其蠕变抗力在相同试验条件下优于T91、T92和T122钢的;该钢的板条马氏体在颈缩变形区完全消失;在均匀和颈缩区内的M23C6型碳化物都明显粗化,同时形成了新的Fe2(W,Mo)金属间化合物相。

000Cr26Mo1超纯高铬铁素体不锈钢烧碱加热器研制总结

阐述了０００Ｃｒ２６Ｍｏ１ 超纯高铬铁素体不锈钢（ＥＢ２６ － １） 化学成分、机械性能和焊接工艺，介绍该材质加热罐制造及应用情况。

00Cr26Mo1超纯高铬铁素体不锈钢的焊接技术研究

介绍在高温、高腐蚀性介质中工作的00Cr26Mo1超纯铁素体不锈钢材料性能及其焊接技术要求。防止焊接接头脆化和晶间腐蚀是焊接技术的关键,在焊接试验基础上,制定合理的产品现场焊接工艺,包括焊接材料的选择、焊接规范参数和焊接技术措施。实践证明,通过严格加强焊接全过程保护,防止焊接过程污染,能够获得优良的焊接质量。

磁性高铬铁素体纤维的热稳定性研究

由Cu-11%Fe-4%Cr原位复合丝材硝酸法提取得到高铬铁素体纤维。研究了热处理对高铬铁素体纤维样品结构和磁性的影响。采用X射线衍射和扫描电镜观察分析了样品的结构和形貌,采用振动样品磁强计测试了样品的磁性,利用热重差热分析比较了不同变形量的高铬铁素体纤维在空气中的热稳定性。结果表明,高铬铁素体纤维的比饱和磁化强度约为114A·m2·kg-1,高铬铁素体纤维在空气中经600℃以上加热1h后,逐渐由铁磁性的α-(Fe,Cr)(BCC结构)固溶体转变为顺磁性的(Fe,Cr)2O3(六方晶系),比饱和磁化强度显著下降;微米级、亚微米级高铬铁素体纤维的热稳定性显著高于微米级多晶铁纤维。

00Cr26Mo1超纯高铬铁素体不锈钢的焊接

介绍了在高温、高腐蚀性介质中工作的00Cr26Mo1超纯铁素体不锈钢材料的性能及其焊接技术要求。为防止焊接接头脆化和晶间腐蚀,在焊接试验的基础上制定了合理的产品现场焊接工艺,包括焊接材料和焊接参数及相应的焊接技术措施。实践证明,通过严格加强焊接全过程保护,防止焊接过程污染,能够获得优良的焊接质量。

高铬铁素体不锈钢管（荒管）质量问题原因探讨

1Cr25Ti钢管坯在穿管过程中出现裂缝，金相观察的结果表明其组织上存在一些问题，而这些问题的产生与管坯的冶炼及锻造工艺有一定的关系，直接损害了钢的性能，给穿管工艺过程带来不利的影响。

高铬铁素体耐热钢管发展中的问题及争议(上)

讨论高铬铁素体耐热钢管发展中的一些问题及争议.介绍造成高铬铁素体耐热钢管发生早期损毁的主要原因——焊接热影响区的Ⅳ型开裂;分析国外高铬铁素体耐热钢管母材和焊接接头横向的蠕变断裂特性,及该产品国产化进展情况和国内产品的蠕变特性;解析T/P/G91钢的Ⅱ型化学成分设计及存在的异议;探讨高铬铁素体耐热钢蠕变的宏观力学规律和微观演化动力,以及焊缝热影响区蠕变劣化比母材快和G91钢焊缝金属化学成分附加w(Mn+Ni)≤1.4%的原因等.

高铬铁素体耐热钢管发展中的问题及争议（中）

讨论高铬铁素体耐热钢管发展中的一些问题及争议。介绍造成高铬铁素体耐热钢管发生早期损毁的主要原因--焊接热影响区的Ⅳ型开裂;分析国外高铬铁素体耐热钢管母材和焊接接头横向的蠕变断裂特性,及该产品国产化进展情况和国内产品的蠕变特性;解析T/P/G91钢的Ⅱ型化学成分设计及存在的异议;探讨高铬铁素体耐热钢蠕变的宏观力学规律和微观演化动力,以及焊缝热影响区蠕变劣化比母材快和G91钢焊缝金属化学成分附加w(Mn+Ni)≤1.4%的原因等。

高铬铁素体不锈钢447在浓H_2SO_4溶液中的腐蚀电化学行为

采用电化学技术研究了高铬铁素体不锈钢447(以下称447不锈钢)在40~80℃,85%~98%H_2SO_4(质量分数)溶液中的腐蚀电化学行为。结果表明:在80℃,85%~95%H_2SO_4溶液中,447不锈钢呈现出周期性的活化-钝化腐蚀的特性,这种电化学振荡主要是由自钝化态下形成的p型半导体钝化膜的产生和溶解与电化学反应的耦合而导致的;在40~80℃,85%~98%H_2SO_4溶液中,447不锈钢的耐蚀性随温度的升高和H_2SO_4含量的减少而降低;随温度的升高,波动性加强,H_2SO_4质量分数小于98%时,随其含量的升高波动性加强,H_2SO_4质量分数不小于98%时,可使447不锈钢在H_2SO_4溶液中处于稳定的钝态,447不锈钢在自钝化态下的腐蚀主要由电荷转移步骤所控制。

高铬铁素体耐热钢管发展中的问题及争议(下)

讨论高铬铁素体耐热钢管发展中的一些问题及争议。介绍造成高铬铁素体耐热钢管发生早期损毁的主要原因--焊接热影响区的Ⅳ型开裂;分析国外高铬铁素体耐热钢管母材和焊接接头横向的蠕变断裂特性,及该产品国产化进展情况和国内产品的蠕变特性;解析T/P/G91钢的Ⅱ型化学成分设计及存在的异议;探讨高铬铁素体耐热钢蠕变的宏观力学规律和微观演化动力,以及焊缝热影响区蠕变劣化比母材快和G91钢焊缝金属化学成分附加w(Mn+Ni)≤1.4%的原因等。

高铬铁素体不锈钢2Cr25N挤压管脆性问题探讨

针对2Cr25N挤压管脆性问题,在实验室进行了不同热处理制度的力学性能和金相实验,并从理论上分析了此批挤压管出现脆性现象的原因,得出了因管材高温水淬后析出马氏体使挤压管产生脆性的结论。

超临界压力机组用高铬铁素体钢的开发

40年代前后,英国开始了高铬(9～13％Cr)铁素体钢的开发。日本从1953年开始这类钢的开发。由于高铬铁素体钢在550～650℃高温下,具有优异的高温强度、耐磨蚀性能和加工性能,日本从1975年起开发锅炉用的高铬铁素体钢T-1(含0.06C、0.3Si、0.5Mn、10Cr、2Mo、0.10V、0.06Nb、0.02N)和T-2(含0.10C、0.

温度对Cr26Mo1超纯高铬铁素体不锈钢在3.5%NaCl溶液中耐点蚀性能的影响

通过循环极化曲线、Mott-Schottky曲线以及电化学阻抗谱等方法研究了温度对Cr26Mol超纯高铬铁素体不锈钢在3.5%NaCl溶液中耐点蚀性能的影响.结果表明:随着温度升高,Cr26Mol超纯高铬铁素体不锈钢的自腐蚀电位降低,腐蚀电流密度增大,点蚀电位下降,钝化膜阻抗降低.Cr26Mol不锈钢钝化膜的半导体类型和性质在不同温度下发生改变.Cr26Mol不锈钢发生点蚀的孕育期随着温度的升高而缩短,点蚀敏感性增加,已发生点蚀的试样不能够自修复.

高铬铁素体不锈钢446盘条组织和性能

为了稳定和优化大生产工艺,对高铬铁素体不锈钢446（0.035C,0.50Mn,0.025P,0.003S,0.49Si,25.25Cr,0.030N）（质量分数,%）盘条在不同热处理工艺下的力学性能和微观组织进行研究。结果表明,经800℃恒温4.5 h退火后,盘条抗拉强度为540 MPa、屈服强度为377 MPa、断面收缩率为86.5%,晶粒度达到7.5级,446盘条具有最佳的综合力学性能;780-880℃退火处理对盘条晶粒度影响较小,高铬铁素体不锈钢很难通过热处理手段矫正其粗晶组织,而当退火温度超过920℃时盘条晶粒组织发生异常长大行为。通过将氮元素质量分数控制在0.08%-0.20%可有效抑制446N盘条晶粒粗化,晶粒度达到10.0级。

建筑用高耐蚀性铁素体不锈钢B445R的研制

宝钢研制出了建筑屋顶装饰用铁素体不锈钢B445R毛面产品。该产品的耐蚀性比奥氏体不锈钢SUS316L更优越,成本也比SUS316L低,采用常规的成形方法就可以将其加工成屋顶面板。此外,由于该产品的热膨胀系数比SUS316L小,故其热变形也比SUS316L小,同时由于进行了毛化处理,其表面具有较低的光反射能力。所有这些优点使其有能力成为沿海地区建筑物的屋顶装饰材料。

CLAM钢中富钒析出相的定性分析

以HEAT-9低活化马氏体(CLAM)钢为研究材料,利用透射电镜对其中的富钒析出相进行了定性分析。研究发现,正火回火态CLAM钢中的富钒析出相可分为3种类型,分别为具有面心立方结构的针状以及块状或半球状M(C,N)碳氮化物、具有面心立方结构的块状或半球状MC碳化物,以及具有简单正交结构的块状或半球状M2C碳化物。块状或半球状的富钒析出相一般附着于富钽析出相上;而针状富钒析出相一般单独存在。

Microstructure and creep properties of high Cr resisting weld metal alloyed with Co

A 9% Cr ferritic steel weld metal containing 1% Co, partially substituted for nickel, was prepared by submerged arc welding (SAW) processing. The microstructure and creep properties of the weld metal were investigated. The microstructure exhibited a fully tempered martensitic structure free of δ-ferrite. The creep properties of the obtained weld metal were inferior to those of the P92 base metal at 600 and 650 °C. The values of A and n for weld metal in the Norton power law constitution at 650 °C are 1.1×10?21 and 8.1, respectively.