CVC无莱卡弹力水柔免烫面料工艺的探讨

当前,经过免烫整理的面料存在手感变硬的问题。为了解决这一问题,文章设计了一种织物整理工艺并测试了各项指标。结果表明,当筘幅为176 cm、整理烧碱质量浓度为250~260 g/L、溢流洗时间为45 min、定型柔软剂用量为20 g/L时,面料缩水率在0%~-3.0%,撕破强力不低于2.0 lbf(约8.9 N),拉伸强力不低于30.0 lbf(约133.4 N),平整度不低于3.5级,弹性伸长率不低于15.0%,回复率不低于55.0%,残余伸长率不高于8.0%,甲醛质量分数不高于1.6×10^(-5),均满足客户的测试指标要求,无甲醛、无压烫、无负担,具有健康、免烫、超柔等优势。

CVC六辊冷轧机轧制3102合金空调箔边紧肋松缺陷控制措施研究

对2300 mm CVC六辊冷轧机轧制3102合金空调箔边紧问题进行分析研究,主要因为轧辊边部散热大,热凸度不均,导致边紧肋松缺陷。通过调整输入宽度,增加板型辊测量环覆盖率,调整前后张力,增大C4和A16板形目标曲线系数,有效改善边紧肋松板形缺陷,并将裂变宽度由10 mm控制到5 mm以内,提高了空调箔坯料成品率。

冷连轧机组吉帕级高强钢专用中间辊CVC辊形的优化

在吉帕级高强钢的生产过程中,现有的弯辊及窜辊达到最大值时仍无法补偿轧辊的弹性变形。即在原cvC轧辊配型制度下,中间辊窜辊量达到200mm时,等效凸度仅为0.8mm,轧机的辊缝凸度调控域不能满足超高强钢板形的控制要求。只有辊缝凸度调控域能够覆盖超高强钢的板形控制需求时,才能解决超高强钢板形不良的问题。本文对超高强钢生产专用中间辊辊形进行技术探索,当窜辊量达到120mm时,等效凸度就达到了0.8mm,最大等效凸度为1.075mm,其凸度调节范围高于国内同类型冷轧厂CVC辊形板形控制能力。通过改进轧辊辊形配置,拓宽了辊缝凸度调控域,凸度调节能力同比提升34.75%,且板形调节响应较快,能较好地弥补常见中间辊辊形在冷轧超高强钢生产过程中板形控制能力不足的问题。超高强钢生产专用中间辊辊形应用后,带钢平直度值由20IU降低到4IU以内,板形改善幅度达80%以上。

PICC与CVC测量中心静脉压效果比较的Meta分析

目的:系统评价经外周静脉置入中心静脉导管(PICC)与中心静脉导管(CVC)测量中心静脉压的效果。方法:计算机检索PubMed、EMbase、the Cochrane Library、中国知网(CNKI)、万方数据库(WanFang Database)、维普数据库(VIP)和中国生物医学文献数据库(CBM)中关于PICC与CVC监测中心静脉压的自身对照的非随机对照试验,经过文献筛选、数据提取、质量评价后,采用Stata 15.1软件进行Meta分析。结果:最终纳入9篇文献,共536组中心静脉压测量配对数据。通过PICC与CVC测量中心静脉压值比较,差异无统计学意义[MD=0.19,95%CI(-0.09,0.47),P=0.189];不同的材质、型号和腔数的PICC与CVC测得的中心静脉压比较,差异仍无统计学意义。结论:现有证据表明,通过PICC和CVC测得的中心静脉压无差异。受纳入文献质量及数量限制,仍需要开展高证据等级原始研究予以验证。

数字化转型、创新发展与制造业价值链高质量发展

创新驱动发展战略背景下,企业数字化转型对制造业价值链高质量发展具有重要意义。采用2007—2021年沪深A股制造业上市企业数据,从价值链上游度即“强链”和价值链长度即“延链”双重视角,探析企业数字化转型对制造业价值链高质量发展的影响效果、作用机制与异质性特征。研究结果表明:企业数字化转型从“强链”和“延链”两方面推动了制造业价值链高质量发展,且该结论通过了稳健性检验。作用机制检验表明,企业创新发展在此过程中具有显著的正向传导作用。异质性分析表明,在非国有制企业、技术密集型行业、劳动密集型行业和创新引领型城市,企业数字化转型通过“强链”和“延链”推动制造业价值链高质量发展的效果更为显著。为此,在城市层面应健全数字化转型治理体系,在行业层面应加快“新基建”建设进程,促进数字化均衡发展,在企业层面应鼓励以强带弱、协同发展,为企业数字化转型提速增质。

颈静脉、锁骨下静脉汇入无名静脉区的影像解剖分型研究及其在中心静脉置管中的应用

目的 研究双侧颈静脉、锁骨下静脉汇入无名静脉“三岔口”区的局部影像解剖并进行分型,初步探讨其在中心静脉置管中的应用。方法 河南科技大学第一附属医院2020年10月至2022年11月中心静脉置管病例389例,根据锁骨下静脉、颈静脉汇入无名静脉区局部影像解剖特点进行分型,右侧分为5型,左侧分为4型,结合置管后胸部X线片、CT检查、腔内心电及超声等资料明确中心静脉管位置,采用统计学方法分析“三岔口”区影像解剖分型与中心静脉导管异位的关系。结果 389例病例右侧“三岔口”区影像解剖分型中Ⅰ型占44.7%、Ⅱ型占24.7%、Ⅲ型占10.3%、Ⅳ型占17.2%、Ⅴ型占3.1%;左侧“三岔口”区影像解剖分型中Ⅰ型占29.3%、Ⅱ型占59.9%、Ⅲ型占9.8%、Ⅳ型占1.0%。经外周置入中心静脉导管(PICC)共271例,右侧入路180例中导管异位共24例,其中Ⅰ型3例、Ⅱ型5例、Ⅲ型4例、Ⅳ型7例、Ⅴ型5例,左侧入路91例中导管异位共3例,其中Ⅱ型2例、Ⅲ型1例;中心静脉导管异位发生率PICC右侧入路各型比较差异有统计学意义(χ^(2)=11.796,P=0.019),左侧入路各型比较差异无统计学意义(χ^(2)=2.073,P=0.557)。CVC置管118例,右侧入路104例中导管异位5例,其中Ⅱ型2例、Ⅲ型2例、Ⅳ型1例,左侧入路14例中导管异位3例,其中Ⅱ型2例、Ⅳ型1例,中心静脉导管异位发生率CVC右侧入路各型比较差异无统计学意义(χ^(2)=7.403,P=0.116),左侧入路各型比较差异无统计学意义(χ^(2)=4.497,P=0.213)。结论 颈静脉、锁骨下静脉汇入无名静脉区的影像解剖分型右侧Ⅰ型最多见,左侧Ⅱ型最多见,局部影像解剖分型与中心静脉导管异位存在一定关系。

冷轧CVC和DSR板形控制技术之比较

根据多年的生产实践总结、理论分析以及基于有限元方法的数值仿真，从板形控制 实绩、操作维护经验、板形调控功效、板形控制能力与特性和板形控制策略与模型等方面，对 ＣＶＣ４技术和ＤＳＲ技术作出了评价和比较，以便有助于认识和选用此２项板形技术．

2250CVC热连轧机工作辊辊形改进与应用

针对2250热连轧机F5架(CVC)工作辊窜辊行程利用率低、窜辊分布曲线中心偏移,以及CVC工作辊磨损严重且不均匀等问题,建立CVC辊形设计数学模型,结合现场实际应用情况提出武钢2250热连轧机F5架改进的CVC辊形曲线,并给出改进CVC辊形的不同宽度带钢辊缝凸度调节能力的方法;在2250热连轧机下游F5架采用改进的CVC辊形曲线进行工业轧制实验。研究结果表明:CVC轧辊窜辊行程利用率由66%提高到80%,磨损更均匀化。

五次CVC工作辊辊形与板形控制特性

连续变凸度(Continuously variable crown,CVC)轧机是宽带钢和超宽带钢轧机的主流机型,目前均采用三次CVC辊形,能较好地实现对辊缝二次凸度的连续调整,但不具备高次浪形控制能力,且对窄带钢凸度控制能力较弱。五次CVC辊形具有高次浪形控制能力,但由于缺乏系统深入的研究,尚未成功地实现工业应用。在对五次CVC辊形参数与辊缝凸度之间的关系进行深入分析的基础上,提出一种五次CVC辊形的设计方法,并对其板形控制特性进行研究,结果表明通过辊形的合理设计,五次CVC辊形能够有效均衡轧机对宽窄带钢的二次凸度控制能力,且四次凸度控制特性符合宽带钢轧机尤其是超宽带钢轧机的板形控制需求。进一步分析五次CVC辊形与现已开发的多种变凸度工作辊辊形之间的关系,认为五次CVC辊形能几乎替代目前常用变凸度工作辊辊形,具有极强的推广应用价值。

CVC热连轧机的板凸度计算模型

针对中国宝山钢铁集团公司CVC热连轧机组 ,提出一种新的板凸度分配设定方法·首先计算出热连轧机组总的轧件比例凸度变化值 ,然后按各机架压下率占整个机组总压下率的比例 ,将总比例凸度变化值分配给各机架 ,进而可计算出各机架轧后板凸度·通过适当分配各机架的板比例凸度和板凸度 ,可在不产生板形缺陷的条件下 ,充分发挥CVC轧机的能力 ,以期得到符合要求板凸度的成品·采用此方法进行板凸度分配设定 ,同时结合辊系弹性变形模型、工作辊热凸度计算模型、CVC工作辊横移设定模型、负荷分配模型等 ,开发了计算板凸度调整和CVC工作辊横移设定的软件·利用所开发的软件对现场生产条件进行计算 。

六辊CVC轧机辊系变形的有限元分析

建立了运用有限元软件ANSYS求解具有特殊辊廓曲线和辊间接触状态的六辊CVC轧机辊系三维弹性变形的有限元模型,合理解决了对辊间接触压扁变形的建模问题,实现了对较复杂变形的求解。以国内某1420冷轧机组为研究对象,结合现场实际数据,运用有限元软件ANSYS求解六辊CVC轧机的辊系三维弹性变形,计算结果与实测数据吻合较好。

六辊CVC宽带轧机板形控制特性的计算机模拟

用条元法分析带材的三维塑性变形 ,用影响系数法分析辊系的弹性变形 ,将二者联立 ,对 185 0 mm六辊 CVC轧机冷轧带材的板形和板凸度控制特性进行了计算机模拟。结果表明 ,改变 CVC轧机中间辊横向位移量、工作辊弯辊力和中间辊弯辊力等手段 ,对控制板形和板凸度都有很好的效果。

CVC轧机辊形曲线设计及等效凸度探讨

针对一些文献中轧辊等效凸度确定方法不完善而导致CVC辊形曲线求解不准确的情况,改进了等效凸度的确定方法,并对三次CVC辊形曲线进行了求解.经过分析认为CVC轧辊的等效凸度应该是轧辊横移量和板带宽度的函数,并推导了包含板带宽度的CVC轧辊等效凸度公式,为不同宽度板带的凸度控制提供了理论依据.计算结果表明该等效凸度的计算方法是合理的,对辊形为三次CVC曲线的轧机,板带越宽,轧机的凸度控制范围越大,CVC横移对板带凸度的影响越显著.

CVC轧机支持辊力学有限元分析及新辊形

现场跟踪实测并分析CVC轧机支持辊综合辊形数据,发现CVC轧机支持辊存在严重且不均匀磨损,并时有严重边部剥落事故发生。建立MSC.Marc二维动态弹塑性有限元模型分析了支持辊辊内应力状态,提出较大的辊间接触压力及支持辊工作层厚度的减小,对辊内应力具有不利影响,指出不均匀的辊间接触压力分布,是支持辊不均匀磨损甚至剥落的主要原因。建立ANSYS静态弹性有限元模型,分析板宽、单位轧制力、弯辊及窜辊对辊间接触压力分布的影响,发现带钢宽度的不断变化有利于改善支持辊的受力状况,而弯辊和负向窜辊均会增大辊间接触压力分布不均匀度系数。基于有限元仿真和现场工业试验,提出了CVC轧机支持辊新辊形,与引进的原常规支持辊相比,新支持辊服役前期的不同窜辊位置辊间接触压力峰值和辊间接触压力分布不均匀度系数分别下降了3.5%～16.0%和3.5%～15.9%,支持辊服役后期的辊间接触压力峰值和不均匀度系数分别下降25.7%和28.3%。1800 mmCVC热连轧机F3～F4机架工业应用实践证明,新辊形自保持性好,性能稳定,已投入工业应用,可推广应用到同类轧机。

新型CVC固化剂固化淤泥结构表征与路用性能

将蛭石作为改性剂应用于淤泥固化处治,并添加水泥、生石灰等材料,制备出一种新型CVC固化剂。借助TEM试验、FTIR试验和XRD试验,全面分析了CVC固化淤泥时发挥功能的微观机理;基于击实试验、加州承载比试验和无侧限抗压强度试验,确定了固化剂的最佳配比;采用抗压回弹模量试验、耐水试验和抗冻融试验评价了固化淤泥的路用性能。结果表明:蛭石粉可均匀分散在淤泥土中,增强淤泥内部稳定性;蛭石可有效提高淤泥的最佳含水量,添加水泥和生石灰可有效弥补蛭石引起的强度损失;CVC固化剂的最佳配比为8%水泥+4%蛭石+3%生石灰;CVC固化剂对淤泥路用性能改善效果较优,具有较强实用价值和应用前景;

三次CVC、五次CVC及SmartCrown辊形控制特性对比研究

通过对三次连续变凸度(continuously variable crown,CVC)、五次CVC及SmartCrown三种辊形方程进行推导分析,得出了各自的板形控制特性,提出了各自的辊形设计方法。研究表明:三次CVC只具备二次凸度控制能力,控制特性简单;五次CVC可根据二次及四次凸度控制需要灵活设计,凸度比在窜辊过程中并非恒定;SmartCrown四次凸度控制能力受形状角影响,凸度比恒为负值。

六辊CVC宽带轧机轧辊接触压力横向分布特性的计算机仿真

用条元法分析带材的三维塑性变形，用影响系数法分析辊系的弹性变形，将二者联立，对1850mm六辊CVC轧机冷轧带材轧辊接触压力的横向分布进行了计算机仿真。结果表明，CVC中间辊横向移动、工作辊弯辊和中间辊弯辊等手段，对轧制压力的横向分布影响很大，对辊间压力的横向分布也有明显影响。在各种情况下，辊间压力都呈S形分布。

CVC轧机轧辊轴承载荷工况在线检测

为了研究热连机轧辊轴承失效原因,对宝钢2050CVC轧机F4机座工作辊操作侧组合轴承的载荷工况进行了在线检测,包括轴承的动态径向列间分布、轴向力及轴承外环温度分布,获得了大量有价值的试验数据,为提高轴承寿命研究提供了科学依据。

CVC四辊冷轧机板形控制策略

研究了宽带冷轧机的板形控制策略理论问题以及ＣＶＣ四辊冷带轧机建立合理的板形控制策略的一般方法，在此基础上，以宝钢冷连轧机的第五机架为对象，建立了一套适用的板形控制策略模型。

六辊CVC轧机轧辊弯曲和压扁变形的有限元分析

采用非线性弹塑性有限元法,利用大型非线性有限元软件MSC.Marc建立了六辊CVC轧机轧制过程三维有限元仿真模型。模型将辊系弹性变形与轧件弹塑性变形耦合在一起,进行统一建模与分析。运用该模型分别改变工作辊弯辊力、中间辊弯辊力、中间辊横移量进行有限元模拟,得到了工作辊弯辊、中间辊弯辊、中间辊横移对六辊CVC轧机轧辊弯曲和压扁变形的影响规律。所建模型与分析结果可为六辊CVC轧机的板形控制研究提供理论数据与参考依据。