00Cr12Ti铁素体不锈钢耐点蚀性能研究

研究了不同热处理制度下的00Cr12Ti铁素体不锈钢的耐点蚀性能以及在不同浓度的NaCl溶液和不同温度下的耐点蚀性能。研究结果表明:退火温度为850℃、保温时间为5min时,得到的00Cr12Ti铁素体不锈钢的耐点蚀性能最好;同时,随着实验温度和溶液浓度的升高,00Cr12Ti铁素体不锈钢的耐点蚀性能呈下降趋势,点蚀的开始位置为TiN、TiS等夹杂处。

汽车用00Cr12Ti钢的性能优化

针对太钢研制 0 0 Cr1 2 Ti汽车用不锈钢冷轧板出现的力学性能不稳定及使用中出现冲压、扩管开裂等质量问题。研究了产品成分、成品热处理工艺与力学性能的关系 ,通过数值曲线分析和组织观察 ,确定 0 0 Cr1 2 Ti钢板的优化工艺参数为 :热处理温度 (880± 1 0 )℃ ,加热时间 (1 .7± 0 .1 ) min/ m m。按此工艺生产的 0 0 Cr1 2 Ti汽车用不锈钢冷轧板的力学性能完全满足要求并解决了 0 0 Cr1 2

00Cr12Ti连铸坯的组织及夹杂物研究

通过00Cr12Ti连铸坯组织及夹杂物对成型性能影响的分析,提出了提高等轴晶的比例和降低夹杂物尺寸的工艺措施。

提高00Cr12Ti铁素体不锈钢钛回收率的工艺实践

00Cr12Ti超低碳铁素体不锈钢(%:≤0.030C、10.50～11.75Cr、6×C～0.75Ti)由90 t K-OBM-S转炉-90 t VOD-90 t LF-CC工艺冶炼。生产实践表明,随钢中自由氧含量(5～10)×10^(-6)和吹氩搅拌时间(1～12 min)增加,钛的收得率降低;LF喂钛线时钛的收得率高于VOD过程加块状钛合金;控制钢中全氧含量≤35×10^(-6),自由氧含量≤6×10^(-6),VOD过程(Cr_2O_3+FeO+MnO)≤1%,搅拌时间5～10 min,氩气流量50～80 L/min,用LF喂钛线工艺,可使钛的收得率达60%～75%。

00Cr12Ti铁素体不锈钢的再结晶退火与成形性研究

研究了1．0mm厚00Cr12Ti冷轧板在再结晶退火工艺条件下力学性能的变化规律。研究结果表明，随着退火温度的升高，维氏硬度、屈服强度、抗拉强度和屈强比均呈快速下降趋势，在超过800℃之后变化不大。再结晶退火后，00Cr12Ti钢拥有较多的{111}取向的晶粒，塑性应变比值r0、r45、r90和r在退火温度超过780℃以后都有较大升高，并且r90〉r0〉r45。在700～800℃之间，平面各向异性△r值变化不大，随后△r值随温度上升急剧升高，因而成形时易产生严重的制耳现象。通过杯突试验发现，杯突值IE与r值的变化相一致，表明00Cr12Ti冷轧板在高温再结晶退火后，可获得良好的成形性能。

敏化态00Cr12Ti的动电位电化学阻抗谱特征研究

采用双环电化学动电位再活化(DL-EPR)法和动电位电化学阻抗(DEIS)研究了敏化态铁素体不锈钢00Cr12Ti在0.1 mol/L H_2SO_4+0.0001 mol/L KSCN溶液中正反向扫描过程中的电化学行为,并用等效电路图对阻抗数据进行拟合。结果表明:DEIS的变化与DL-EPR曲线上的区域相对应,都呈现出活化区、活化-钝化过渡区、钝化区和再活化区。正向扫描过程中电位0.2 V左右开始出现容抗弧变小,且低频区实部减小出现负阻抗,这主要是由于形成的钝化膜还不完整,有局部新鲜表面存在;而反向扫描过程中在0.2 V左右阻抗急剧降低,而后逐渐升高,在这个过程中低频一直存在着负阻抗,这主要是由于晶界贫铬钝化膜不稳定,发生局部溶解和修复。发生晶间腐蚀后,低频又出现了负阻抗。由于腐蚀的中间产物吸附在电极表面,低频区出现感抗弧,生成的中间产物的扩散过程为控制步骤;而且DEIS中活化区和再活化区由R_(ct)的最小值的倒数的比值得到的敏化度(DOS)和DL-EPR曲线得到的敏化度存在着一致性。

00Cr12Ti热轧卷连续退火工艺的研究

本文通过分析实验室内不同热处理制度对00Cr12Ti铁素体不锈钢热轧卷组织和性能的影响，确定了大生产中混线连续退火温度。经过实践检验，表明对00Cr12Ti热轧卷以连续退火取代罩式炉退火是可行的。

00Cr12Ti不锈钢冷轧卷的试制

本文介绍了００Ｃｒ１２Ｔｉ铁素体不锈钢的试制结果，分析了生产工艺对００Ｃｒ１２Ｔｉ铁素体不锈钢的影响，并将太钢产００Ｃｒ１２Ｔｉ与国外产品进行了比较。