退火温度对00Cr12TiNb不锈钢组织和性能的影响

对60%锻造形变量的00Cr12TiNb铁素体不锈钢进行再结晶退火处理,采用金相显微镜、扫描电镜和力学性能测试研究了退火温度对00Cr12TiNb铁素体不锈钢组织和性能的影响。结果表明:00Cr12Ti铁素体不锈钢在920℃以下退火处理时主要发生组织的回复和小部分晶粒的再结晶,其屈服强度和硬度随退火温度的上升而下降;在920℃以上退火处理时发生再结晶,其屈服强度随退火温度的上升有所增加,硬度则趋于稳定;退火过程中,在晶内和晶界弥散析出了颗粒状NbTi(C,N);950℃退火时再结晶组织和性能达到最佳。

00Cr12Ti铁素体不锈钢耐点蚀性能研究

研究了不同热处理制度下的00Cr12Ti铁素体不锈钢的耐点蚀性能以及在不同浓度的NaCl溶液和不同温度下的耐点蚀性能。研究结果表明:退火温度为850℃、保温时间为5min时,得到的00Cr12Ti铁素体不锈钢的耐点蚀性能最好;同时,随着实验温度和溶液浓度的升高,00Cr12Ti铁素体不锈钢的耐点蚀性能呈下降趋势,点蚀的开始位置为TiN、TiS等夹杂处。

提高00Cr12Ti铁素体不锈钢钛回收率的工艺实践

00Cr12Ti超低碳铁素体不锈钢(%:≤0.030C、10.50～11.75Cr、6×C～0.75Ti)由90 t K-OBM-S转炉-90 t VOD-90 t LF-CC工艺冶炼。生产实践表明,随钢中自由氧含量(5～10)×10^(-6)和吹氩搅拌时间(1～12 min)增加,钛的收得率降低;LF喂钛线时钛的收得率高于VOD过程加块状钛合金;控制钢中全氧含量≤35×10^(-6),自由氧含量≤6×10^(-6),VOD过程(Cr_2O_3+FeO+MnO)≤1%,搅拌时间5～10 min,氩气流量50～80 L/min,用LF喂钛线工艺,可使钛的收得率达60%～75%。

轧制变形及再结晶00Cr12铁素体不锈钢中的{011}/{011}近奇异晶界

不同于低层错能面心立方结构的奥氏体不锈钢,高层错能体心立方结构的铁素体不锈钢在形变及再结晶等组织重构过程中很难形成结构稳定且十分耐蚀的奇异晶界(共格孪晶界).研究{011}/{011}近奇异晶界的影响因素和形成机理,将有可能为改善铁素体不锈钢,特别是低Cr铁素体不锈钢晶间腐蚀性能提供晶界工程新思路.本文选用经固溶处理和组织均匀化处理的00Cr12低Cr铁素体不锈钢为实验材料,5个平行试样分别在350℃,500℃,580℃,650℃和690℃进行厚度减缩量为70%的单向轧制变形后,立即进行750℃、2 h再结晶退火处理.使用基于电子背散射衍射和五参数分析的晶界界面匹配表征方法对上述样品进行测试和分析发现,轧制温度对00Cr12铁素体不锈钢再结晶{011}/{011}近奇异晶界比例有显著影响,再结晶后的{011}/{011}近奇异晶界比例随再结晶退火前轧制温度的升高先上升再下降,其中经650℃轧制的样品,其再结晶后{011}/{011}近奇异晶界比例达到极大值6.82%.取向分布函数(ODF)和重叠极图晶界迹线分析表明,经650℃轧制的样品,其再结晶组织中形成了强的{011}<0-11>织构;具有{011}<0-11>及其漫散取向的晶粒之间较多地存在<011>/θ取向差关系(θ为绕<011>的旋转角),其关联晶界为{011}/{011}近奇异晶界,这是经650℃轧制的样品,其再结晶后{011}/{011}近奇异晶界比例达到极大值的原因.离线原位表面侵蚀实验表明,{011}/{011}近奇异晶界的腐蚀抗力显著高于一般晶界.因此,基于本文研究结果,进一步调控并提高{011}/{011}近奇异晶界的比例将有助于从根本上显著改善00Cr12铁素体不锈钢晶间腐蚀性能.

汽车用00Cr12Ti钢的性能优化

针对太钢研制 0 0 Cr1 2 Ti汽车用不锈钢冷轧板出现的力学性能不稳定及使用中出现冲压、扩管开裂等质量问题。研究了产品成分、成品热处理工艺与力学性能的关系 ,通过数值曲线分析和组织观察 ,确定 0 0 Cr1 2 Ti钢板的优化工艺参数为 :热处理温度 (880± 1 0 )℃ ,加热时间 (1 .7± 0 .1 ) min/ m m。按此工艺生产的 0 0 Cr1 2 Ti汽车用不锈钢冷轧板的力学性能完全满足要求并解决了 0 0 Cr1 2

00Cr12Ti连铸坯的组织及夹杂物研究

通过00Cr12Ti连铸坯组织及夹杂物对成型性能影响的分析,提出了提高等轴晶的比例和降低夹杂物尺寸的工艺措施。

退火温度对00Cr12NiTi不锈钢组织和性能的影响

对10 mm厚的00Cr12NiTi不锈钢热轧态钢板在750~950℃之间进行退火试验,并通过拉伸试验机、硬度计、OM和SEM进行力学性能和硬度测定以及显微组织观察。试验结果表明:850℃以前,00Cr12NiTi不锈钢随着退火温度的提高,抗拉强度和屈服强度均呈现缓慢下降趋势,而伸长率呈增加趋势;在850℃后,抗拉强度和屈服强度均呈现增加趋势,而伸长率呈下降趋势;表面硬度随退火温度的升高,在800℃附近发生转折,呈现'抛物线'形态变化;在低温退火时00Cr12NiTi不锈钢铁素体基体中出现大量细小等轴晶和点状析出物;随着温度的升高铁素体晶粒发生变化,点状析出物消失;850℃后随退火温度升高奥氏体比例增加,空冷后在铁素体晶粒晶界出现大量板条状马氏体,在实现'第二相'强化的同时,也使铁素体晶粒再一次细化。

退火对00Cr12不锈钢板组织和力学性能的影响

采用光学显微镜分析技术,并结合力学性能检测,研究了不同退火处理制度对00Cr12不锈钢板组织和力学性能的影响。结果表明:随着保温温度的提高和保温时间的延长,试验钢的带状组织逐渐消失,再结晶晶粒逐渐长大;强度、硬度下降,伸长率升高。综合考虑组织和性能,建议实际生产中退火制度为保温温度800~830℃、保温时间6~7 h。

含铌铁素体不锈钢00Cr12NbTi（T409L）冷轧板开发

随着汽车工业发展和对环保要求的提高，开发具有更好高温强度和成型性能的钢种已经成为当务之急，太钢经过不锈钢系统改造后，已经具备生产这些钢种的条件。

退火温度对00Cr12NiTi不锈钢组织和性能的影响

对10mm厚00Cr12NiTi不锈钢热轧态钢板在750~950℃之间进行退火实验,并对其进行了力学性能和硬度测定以及组织观察。实验结果表明:00Cr12NiTi铁素体不锈钢采用700~750℃退火工艺,可以获得良好的综合性能,满足产品加工和使用强度要求;而采用750~900℃退火工艺,其产品性能与JIS G4312 SUH409L相近,强度太低,失去增加镍元素的优势;当退火温度大于900℃,空冷后出现大量马氏体和铁素体的混合组织,硬度增加,不利于产品的加工成型。

00Cr12Ti不锈钢冷轧卷的试制

本文介绍了００Ｃｒ１２Ｔｉ铁素体不锈钢的试制结果，分析了生产工艺对００Ｃｒ１２Ｔｉ铁素体不锈钢的影响，并将太钢产００Ｃｒ１２Ｔｉ与国外产品进行了比较。

汽车排气系统法兰用00Cr12NiTi钢的开发

汽车在使用环境温度低于-32℃的情况下,为防止冲击开裂,要求作为汽车排气系统重要的密封连接件的不锈钢法兰必须具有良好的低温冲击韧性。为此,研制了00Cr12NiTi钢以满足国内制造企业对于这种专用法兰用钢需求。通过工艺试验,开发了00Cr12NiTi钢完整的生产工艺流程,生产出具有优良冲击韧性的产品,在-40℃下测试冲击功值达到50J以上。

00Cr23Ni12Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的制备工艺与组织性能

通过光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和冲击试验机等研究了00Cr23Ni12Mn5Mo2N奥氏体不锈钢不同制备工艺下的显微组织以及经高温均匀化后表面和心部的力学性能、断口形貌等。结果表明,试验钢经1190℃保温24 h的高温均匀化处理可以有效消除σ相,切实提高试验钢的高温性能,为锻造提供有利条件。试验钢经高温均匀化后,再经两镦两拔的方式锻造成形,并控制锻造温度在1210~950℃,可有效改善心部变形不充分的问题,表面和心部动态再结晶较完全,组织均匀细小,表面和心部晶粒度均可达到6级以上。试验钢锻后表面和心部性能均较为优异,表面的抗拉强度、伸长率、断面收缩率、硬度及77 K冲击吸收能量分别为821 MPa、41.0%、65.0%、252 HBW和49.1 J,心部强度和硬度略低于表面,但塑韧性相对较好。

00Cr12Ti热轧卷连续退火工艺的研究

本文通过分析实验室内不同热处理制度对00Cr12Ti铁素体不锈钢热轧卷组织和性能的影响，确定了大生产中混线连续退火温度。经过实践检验，表明对00Cr12Ti热轧卷以连续退火取代罩式炉退火是可行的。