06Cr19Ni10钢激光大离焦拼焊工艺研究

为减少气孔、裂纹的产生,改变激光功率、焊接速度和离焦量等参数,对3 mm厚的06Cr19Ni10不锈钢平板进行激光大离焦拼焊工艺试验。结果表明,工艺参数的改变对焊缝的形貌尺寸、显微组织有较大影响。随着激光功率的增加,激光的熔透能力增强,焊缝宽度增加明显。随离焦量增大,光斑直径增大,激光能量密度降低,接头性能降低。随扫描速度增加,激光线能量降低,焊缝各部位宽度均匀减小,从而降低了焊接性能。当激光功率为3800 W、焊接速度为14 mm/s、离焦量为+25 mm时,此时焊缝无明显的气孔,获得了形貌和力学性能均最佳的焊接接头。

06Cr19Ni10不锈钢自动脉冲TIG焊接头组织与性能研究

采用自动脉冲TIG焊对06Cr19Ni10管状试件进行了焊接,通过拉伸试验、弯曲试验和显微组织分析对焊接接头的组织与性能进行了研究。结果表明:接头具有良好的拉伸性能和弯曲性能,平均抗拉强度为612 MPa,远高于母材580 MPa,平均伸长率为46.85%,达到母材伸长率的93.7%;焊缝上部微观组织主要以网状δ铁素体为主,焊缝中部以树枝状δ铁素体为主,焊缝下部和熔合区以蠕虫状和树枝状δ铁素体为主。热影响区的晶粒未见明显长大,组织未明显变化。

06Cr19Ni10不锈钢TIG焊接接头组织与疲劳性能的研究

通过脉动拉伸疲劳试验以及金相显微组织分析,对3.0 mm厚06Cr19Ni10不锈钢的TIG焊接接头的组织与疲劳性能进行了研究。结果表明:06Cr19Ni10不锈钢的TIG焊接接头的疲劳裂纹均产生于焊趾处;搭接接头中值疲劳极限为183 MPa、角接接头中值疲劳极限为269 MPa;焊接接头各区域金相组织均为奥氏体+δ铁素体组织。

薄板06Cr19Ni10不锈钢焊接接头组织与性能的研究

通过对微束等离子弧焊和冷金属过渡焊(CMT)的1.5 mm厚06Cr19Ni10奥氏体不锈钢薄板焊接接头的组织与性能的对比,发现微束等离子弧焊接头抗拉强度及疲劳强度均略低于冷金属过渡焊,两种焊接方法下接头弯曲性能均良好,焊缝区硬度均低于母材且CMT焊缝区硬度值略高于微束等离子弧焊,焊缝组织均为奥氏体+不同形态的δ铁素体组织,组织呈柱状晶。

06Cr19Ni10不锈钢CMT焊接接头组织与性能的研究

通过拉伸试验、弯曲试验、脉动拉伸疲劳试验、硬度试验以及金相显微组织分析,对1.5 mm厚06Cr19Ni10不锈钢的冷金属过渡焊焊接接头的组织与性能进行研究。结果表明:06Cr19Ni10不锈钢冷金属过渡焊焊缝的δ铁素体含量约为8.0%;焊缝组织为网状、骨架状δ铁素体均匀分布在奥氏体基体上;冷金属过渡焊焊接接头具有良好的弯曲性能、拉伸性能,平均抗拉强度为684 MPa;焊缝中心硬度值为230HV,硬度值由熔合线向焊缝中心逐渐提高;焊接接头(保留余高)的疲劳强度为251 MPa。

06Cr19Ni10不锈钢焊接水箱腐蚀失效分析

06Cr19Ni10不锈钢焊接水箱注水试验3个月即发生腐蚀并穿孔漏水。通过对水质与成分、金相组织、腐蚀孔SEM形貌、TEM微观结构、X射线衍射、电化学分析与点蚀模拟试验,研究了该水箱发生腐蚀穿孔的原因,并对06Cr19Ni10不锈钢的点蚀机理进行了分析探讨。结果表明:母材的Ecorr低于焊接飞溅是导致水箱发生点蚀的首要原因;形变诱发的马氏体对06Cr19Ni10热轧不锈钢水箱的抗点蚀性能影响不利;条状铁素体及板条状马氏体位错缠结是腐蚀沿轧制方向呈纤维状的主要原因。

06Cr13换热钢管与06Cr19Ni10管板焊材选择试验研究

使用ER316L、ER309L及ERNiCr-3焊丝对06Cr13换热钢管与06Cr19Ni10管板进行平缝GTAW管头自动焊接,通过PT、Leica显微镜和维氏硬度等方法检测,06Cr13换热钢管与06Cr19Ni10管板使用ER316L焊丝进行焊接时,焊缝没有裂纹,组织性能最优,说明试验所选焊接工艺参数是合理的,ERNiCr-3焊丝焊后试件存在裂纹,试验不合格。

保护气氛对06Cr19Ni10钢焊接接头组织和力学性能的影响

通过富氩气体保护焊方法,采用φ1.2 mm的HCr20Ni10Mn7Mo的奥氏体不锈钢实芯焊丝匹配不同组成保护气体,对12 mm厚压力容器用06Cr19Ni10钢板进行对接焊,研究气体组成对接头成形性能、力学性能及耐晶间腐蚀性能的影响。结果表明,保护气体组成对电弧稳定性和焊缝外观影响不明显,随着保护气体中氧含量的减少,焊缝堆积宽度略有增加,焊缝表面的焊渣明显减少。焊接富氩保护气体中的氧含量对于焊缝熔宽及余高影响不明显,但随着氧含量减少,熔深明显减小。保护气体为φ(O2)8%+φ(Ar)92%和φ(O2)2%+φ(Ar)98%时所得的焊接接头具有良好的综合力学性能,而保护气体为φ(O2)5%+φ(Ar)95%时接头强度能够满足要求,但弯曲性能不达标。保护气体为φ(O2)8%+φ(Ar)92%和φ(O2)5%+φ(Ar)95%时所得的焊接接头耐晶间腐蚀性能均不合格,保护气体为φ(O2)2%+φ(Ar)98%时接头耐腐蚀性能能够满足要求。

06Cr19Ni10冷轧板表面点状缺陷原因分析

针对06Cr19Ni10冷轧板表面出现点状缺陷问题,选取试样进行宏观检测、金相分析、扫描电镜能谱分析,发现酸洗板表面粗糙度过大是造成缺陷产生的主要原因,并提出了相应的控制措施。

保护气体对06Cr19Ni10钢焊接接头疲劳性能的影响

O_2与CO_2作为MAG焊常用的活性气体,其加入量对奥氏体不锈钢接头的疲劳性能有着一定的影响。通过脉动拉伸疲劳试验和金相组织分析,研究06Cr19Ni10钢MAG焊对接接头在两种不同保护气氛下的疲劳性能。结果表明:当保护气体为φ(Ar)95%+φ(CO_2)5%时,中值疲劳强度为300 MPa;当保护气体为φ(Ar)97%+φ(O_2)3%时,中值疲劳强度为302.5 MPa。二者疲劳性能良好且相近。试件断裂位置主要集中在热影响区,启裂区有明显启裂源;扩展区的疲劳纹清晰;终断区为韧窝型韧性断口;两种接头焊缝组织基体均为奥氏体,基体上分布δ铁素体。

06Cr19Ni10不锈钢/A283低碳钢扩散焊接接头的显微组织和力学性能

采用真空扩散焊接对06Cr19Ni10不锈钢和A283低碳钢进行了扩散连接,并对焊接接头的显微组织和力学性能进行了研究。结果表明:06Cr19Ni10不锈钢和A283低碳钢扩散焊接接头的抗拉强度和屈服强度随着焊接温度的升高有增大的趋势;当焊接温度为850℃时,焊接接头的断后伸长率和冲击吸收能量达到最大。当Cr23C6析出相的尺寸较大时,将降低扩散焊接接头的韧性,成为导致该焊接接头断裂失效的裂纹源。

06Cr13换热钢管与06Cr19Ni10管板焊接试验研究

使用ER316L焊丝对06Cr13换热钢管与06Cr19Ni10管板进行GTAW管头自动焊接,分别对平缝和角缝两种接头型式进行研究,通过Leica显微镜和维氏硬度等方法检测,06Cr13换热钢管与06Cr19Ni10管板焊接接头型式是平缝时,焊缝组织优良,没有裂纹,结果表明,试验所选焊丝及焊接工艺参数是合理的。

06Cr19Ni10与20Cr13钢的焊接性分析及焊接工艺措施

文章详细分析了06Cr19Ni10与20Cr13钢的焊接性,主要涉及到不同基体组织的不锈钢焊接问题以及在实际焊接中要采取的工艺措施。

应变强化对06Cr19Ni10不锈钢焊接接头残余应力的影响

采用有限元计算方法对06Cr19Ni10奥氏体不锈钢钨极氩弧焊(GTAW)焊接接头进行温度场和应变强化前后焊接残余应力场进行了分析。建立了焊接移动热源模型,基于FORTRAN语言使用ABAQUS有限元子程序DFLUX进行编译加载,在热输入400 J/mm工艺参数下获得了最佳接头尺寸,通过焊接过程和焊后强化过程研究了温度场和焊接残余应力场的变化规律。结果表明:随着焊接热源功率和焊接速度的提高,焊缝中心峰值温度上升,随着横向距离的增大,峰值温度差异性减小;应变强化技术改善了焊接接头残余应力分布特征。

06Cr19Ni10奥氏体不锈钢球罐的焊接

文章通过对06Cr19Ni10奥氏体不锈钢焊接性的探讨,分析了06Cr19Ni10焊接接头中常见的焊接缺陷及防止措施,并制定了合理的焊接工艺,采用小电流、小线能量的多层多道焊,对焊接各环节进行严格的质量控制,从而使不锈钢球罐的焊接质量得到了保证。

保护气体对06Cr19Ni10钢焊接接头组织与性能的影响

通过拉伸、弯曲、硬度试验和金相分析,研究06Cr19Ni10不锈钢在φ(Ar)95%+φ(CO2)5%和φ(Ar)97%+φ(O2)3%两种保护气体下的MAG焊接头。结果表明:两种接头均具有良好的拉伸和弯曲性能;两者的显微硬度分布大致相同,焊缝硬度最高,热影响区硬度最低;母材基体组织为奥氏体,基体上有少量沿轧制方向分布的带状δ铁素体;焊缝中心为黑色树枝状δ铁素体均匀分布在白色奥氏体基体上,且晶粒细小均匀;熔合线附近为柱状奥氏体组织和板条状铁素体组织;热影响区组织为奥氏体基体上兼有少量δ铁素体。

冷轧压下率对06Cr19Ni10不锈钢组织和性能的影响

通过OM、SEM、XRD、拉伸性能测试和硬度测试等,研究了不同冷轧压下率对06Cr19Ni10钢组织和性能的影响。研究表明:冷轧压下率在15%~45%时,随着压下率的增加,06Cr19Ni10试验钢组织晶粒中滑移带增多,晶界附近交叉滑移带塞积加剧,晶界变形越来越明显,越来越多的奥氏体组织转变为马氏体组织,06Cr19Ni10钢试样抗拉强度、屈服强度和硬度逐渐增大,伸长率逐渐降低。压下率45%的06Cr19Ni10钢试样抗拉强度、屈服强度和硬度分别达到1301MPa、1236MPa和441HV,伸长率降低到3%。

表面梯度纳米晶结构对06Cr19Ni10钢抗空蚀性能的影响

目的对06Cr19Ni10钢进行表面剧烈塑性变形处理,利用获得的表面梯度纳米晶结构提高其抗空蚀性能。方法采用高能喷丸法,在0.3~0.6 MPa范围内调节喷丸压力,获得不同组织结构的梯度纳米晶结构。使用光学显微镜、透射电镜、X射线衍射仪和显微硬度计对梯度纳米晶结构进行形貌、物相分析及截面硬度分析,使用电化学工作站和自制的空蚀检测仪对梯度纳米晶结构进行抗腐蚀性能及抗空蚀性能检测。结果截面金相表明,通过调节喷丸压力,可以在06Cr19Ni10钢表面形成一层厚度为50~100µm的梯度纳米晶结构。XRD结果显示,喷丸处理可以使(111)、(200)、(220)、(311)、(222)晶向的衍射峰明显宽化。通过Voigt函数法计算可知,梯度纳米晶结构的顶层晶粒尺寸为32~87 nm,表面硬度由180HV0.05提高至360~525HV0.05。此外,喷丸处理可以提高06Cr19Ni10钢的自腐蚀电位至‒0.385 V(vs.SCE),降低其自腐蚀电流密度至3.512µA/cm^(2),明显延长其空蚀孕育期,最大抗空蚀系数约为未处理试样的12.92倍。结论梯度纳米晶结构可以全面提高06Cr19Ni10钢的表面特性,显著提高其抗空蚀性能。

光纤激光切割06Cr19Ni10不锈钢质量控制研究

06Cr19Ni10不锈钢是一种普遍使用的材料,常被应用于军工产品、仪表器械以及各种机械设备中。试验利用光纤激光切割加工2 mm厚06Cr19Ni10不锈钢板材,通过将激光功率分别设定为300 W、400 W、500 W,切割速度分别设定为1.5 m/min、2.5 m/min和离焦量设定为0 mm、-1.5 mm、-2.5 mm,进行切割尺寸为30 mm×120 mm试样件来确定激光功率、激光切割速度、离焦量等对零件加工精度及表面质量的影响规律,最终得出当激光功率设定为400 W、切割速度1.5 m/min、离焦量-1.5 mm时,能有效地确保光纤激光切割06Cr19Ni10不锈钢的零件质量。

06Cr19Ni10不锈钢关节轴承断裂分析

某高压电器产品中06Cr19Ni10不锈钢关节轴承零部件在使用数年后发生断裂。通过化学成分分析、金相检验、断口扫描、能谱分析、晶间腐蚀试验等进行断裂原因分析。结果表明:长期在富含氯离子沿海大气环境中工作、产生应力腐蚀裂纹是造成断裂的主要原因,零件为有铸造缺陷的铸件、碳含量超标、固溶处理不良、表面加工粗糙等是发生应力腐蚀断裂的重要影响因素。