07MnCrMoVR钢制氮气球罐返修案例

某650 m^3氮气球罐在全面检验期间,在上极纵缝内表面发现横向裂纹。球罐本体材料为07MnCrMoVR,属高强度调质钢,具有再热裂纹敏感性。根据现场调查及以往经验,制定了返修方案,对该球罐裂纹进行了科学合理的修复,并经无损检测确认合格后投入运行。

水电钢07MnCrMoVR焊接接头组织与性能研究

采用光学显微镜、扫描显微镜、维氏硬度仪、微拉伸试验机和低温冲击试验机对水电钢07MnCrMoVR焊接接头的组织和性能进行了研究.结果表明:焊缝处的金相显微组织为先共析铁素体+针状铁素体+贝氏体,维氏显微硬度值较低;热影响粗晶区存在粗大的粒状贝氏体,具有较高的显微硬度,热影响细晶区组织为多边形铁素体和针状铁素体,显微硬度值低于热影响粗晶区.热影响粗晶区的微拉伸强度最高,-20℃低温冲击韧性最差,主要是因为热影响粗晶区存在的粗大粒状贝氏体组织,其高硬度的M/A岛在承受低温冲击时成为裂纹扩展的源头,可能导致焊接接头出现脆断的现象,实际生产中应尽量避免热影响粗晶区出现粗大的粒状贝氏体.

焊后热处理对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区-20℃冲击韧性的影响

采用光学显微镜、扫描显微镜、透射电镜和冲击韧性试验机对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区在460~660℃2 h焊后热处理工艺下的组织性能进行了分析。结果表明,随着焊后热处理温度的升高,焊缝热影响粗晶区-20℃冲击韧性呈现先降低再升高的现象。焊后热处理钢在580℃和620℃出现再热裂纹倾向,冲击试样为脆性断口,解理断裂,沿着晶界出现了微裂纹,主要是因为碳化物沿着晶界析出并长大弱化了晶界的结合能,导致低温冲击韧性出现降低。≥620℃焊后热处理,07MnCrMoVR钢出现再结晶的现象,位错消失,铁素体晶粒合并长大使其低温冲击韧性又重新升高。该钢最优焊后热处理为460~500℃2 h。

高强度水电用钢焊接性研究

以07MnCrMoVR钢为研究对象，采用裂纹敏感性指数Pc、斜Y坡口裂纹敏感性试验和最高硬度试验评价其裂纹敏感性，并研究了其手工电弧焊和埋弧焊工艺适应性。结果表明，该钢种热影响区的淬硬倾向较小，具有较低的裂纹敏感性，在室温下焊接即可避免裂纹的产生，其中湿度对裂纹敏感性影响较大。另外，该钢具有较好的手工电弧焊和埋弧焊工艺适应性，在热输人为16-42kJ／cm的范围内焊接接头力学性能均满足水电标准要求。

国内首台高压大容积氮气球罐的研制

国内首台设计压力3.0MPa、容积达1 500m3的高压大型氮气球罐采用应力分析进行设计,结构模式选取三带八支柱混合式,这样缩短了球罐本体的焊缝长度;选用宝钢生产的07MnCrMoVR调质钢作为球壳本体材料,设计壁厚为48mm,与通常采用的16MnR相比,既减小了壳体壁厚、焊缝厚度,又节约了制造和安装成本。

焊接热循环对07MnCrMoVR钢热影响区组织及韧性的影响

为深入分析07MnCrMoVR钢热影响区的脆化问题,采用热模拟技术和显微观察技术,对该钢热影响区的组织和性能进行了深入研究。研究结果表明:单次热循环时,粗晶区(CGHAZ)和临界区(ICHAZ)韧性恶化严重,晶粒长大及粒状贝氏体、M-A组元等非平衡组织的形成是粗晶区韧性恶化的主要原因。随着t8/5的增加,粗晶区冲击韧性随之降低,为防止热影响区脆化,t8/5应控制在30 s之内。粗晶区+临界区(IRCGHAZ)是多道焊二次热循环时热影响区韧性最差的区域,引起IRCGHAZ脆化的原因是大量沿晶界分布的块状M-A组元的形成。

07MnCrMoVR钢制球罐整体热处理再热裂纹分析及控制

对07MnCrMoVR钢的再热裂纹机理、危害性及球罐整体处理时的再热裂纹敏感性进行分析,提出了球形类压力容器整体热处理时的再热裂纹预防措施和对再热裂纹的检测质量控制注意事项。

水电站用低碳贝氏体钢07MnCrMoVR的组织性能研究

采用不同的宽展比对水电站用低碳贝氏体钢07MnCrMoVR进行了轧制,对回火前后试验钢的微观组织形貌进行了观察,并对力学性能进行了检验,同时利用EDS能谱分析了回火过程中碳化物析出行为。结果表明:采用较小的宽展比能提高粗轧纵轧阶段的单道次压下率以及变形区系数,有效地破碎奥氏体再结晶晶粒,轧制后获得细小的粒状贝氏体组织,高温回火后析出大量的渗碳体和合金碳化物均匀弥散地分布在贝氏体铁素体基体上。随着回火温度的提高,试验钢强度性能呈现先升高再降低的现象,伸长率和低温冲击韧性持续升高。

07MnCrMoVR钢制压力容器的两种焊接工艺及应用

介绍了07MnCrMoVR钢的富氩CO2气体保护焊和埋弧自动焊两种焊接工艺,以及该工艺在07MnCrMoVR钢制压力容器上的应用情况,对改变07MnCrMoVR钢以手工电弧焊为主的局面和提高生产效率有着积极意义。