07MnCrMoVR钢球罐裂纹成因分析

福建炼油化工有限公司两台2000m^3精丙烯球罐(设计压力2.16MPa，设计温度-20～50％，公称直径15700mm，公称壁厚46mm)，采用武汉钢铁公司的抗拉强度≥610MPa的07MnCrMoVR钢板。

两台07MnCrMoVR钢球罐焊接工艺的对比分析

本文采用金相和硬度检测的方法,分析对比了两台制造安装资料不全的07Mn Cr Mo VR钢球罐的焊接工艺,发现2#球罐焊接工艺中选用焊条含碳量偏高合金元素含量较低,焊接线能量较大,是造成该罐热影响区硬度值降低,焊缝组织中原奥氏体晶粒较为粗大的主要原因。

07MnCrMoVR钢制2000m^3球罐再热裂纹分析及其修复工艺技术

对本公司07MnCrMoVR钢制2000m3丙烯球罐 ,首次开罐检验并进行缺陷修复时 ,在赤道带大环缝产生严重的再热裂纹 ,这种情况在国内尚属首例。在科研、施工、高等院校及使用单位的共同努力下 ,修复工作取得了成功 。

07MnCrMoVR钢制氮气球罐返修案例

某650 m^3氮气球罐在全面检验期间,在上极纵缝内表面发现横向裂纹。球罐本体材料为07MnCrMoVR,属高强度调质钢,具有再热裂纹敏感性。根据现场调查及以往经验,制定了返修方案,对该球罐裂纹进行了科学合理的修复,并经无损检测确认合格后投入运行。

07MnCrMoVR裙座式足球瓣球罐在梅钢的应用

梅钢公司于2009年对氧氮氩球罐区进行了改造，新球罐改变了以往赤道正切柱式支撑方式和球瓣的结构形式，该批球罐采用的大球罐的圆筒裙座式支撑形式和全足球瓣壳体结构在国内尚属首家。主要介绍了1000m^307MnCrMoVR大型圆筒裙座式支撑方式、全足球瓣壳体结构球罐的制作、安装、热处理等工艺，并就07MnCrMoVR圆筒裙座式全足球瓣球罐的优点进行了分析总结。

07MnNiMoDR钢制2500m^3低温球罐建造监理

07MnNiMoDR钢属于低温调质高强钢,具有较小的冷裂纹敏感性,对焊接热输入较敏感,用该钢建造低温球罐对球壳板压型、球罐组装及焊接技术水平要求较高。笔者按国家标准规范、图样、技术条件、监理大纲、监理细则及先进的技术理念,对4台低温球罐采用该钢建造全过程进行监理,收得了良好的效果。本文结合笔者对监理工作的认知,对低温球罐建造中的一些关键技术进行分析、总结,为国内类似球罐建造及监理工作提供借鉴。

07MnNiMoVDR钢制球罐焊接多次返修的研究及应用

研究了多次返修对乙烯球罐用07MnNiMoVDR钢板焊接接头性能的影响,并用来指导现场施工。通过该钢种焊缝多次返修试验,对比分析了其焊缝以及热影响区的硬度、冲击韧性、拉伸弯曲等力学性的变化。结果表明:焊缝以及热影响区的力学性能变化不大,可进行3次返修。该结果为施工现场提供了技术支持,取得了良好的效果。

07MnCrMoVR天然气球罐缺陷成因分析及预防措施

07MnCrMoVR常用于制造大型天然气球罐。由于该材料和介质的特性以及检测方法的原因,在制造和使用中经常出现各种裂纹,本文对裂纹的成因进行了分析,提出预防措施及建议。

焊接热循环对07MnCrMOVR钢热影响区组织及冲击韧性的影响

采用热模拟技术、显微组织分析技术及冲击试验，对07MnCrMoVR钢热影响区的组织及冲击韧性进行了深入研究。结果表明，单次热循环时，粗晶区和临界区是冲击韧性较差的区域，粗晶区冲击韧性恶化的原因是晶粒的长大和粒状贝氏体及M-A组元等非平衡组织的形成，且随着t。硝的增加，粗晶区冲击韧性随之降低。为防止热影响区脆化，t8/5应控制在30S内。粗晶区＋临界区是热影响区冲击韧性最差的区域，大量沿晶界分布的块状M—A组元的形成是导致此区域脆化的原因。

硼对低温球罐用钢07MnNiMo VDR 50mm板组织与力学性能的影响

低温球罐用钢07MnNiMoVDR（／％：0．06～0．08C、0．20～0．30Si、1．50～1．60Mn、0．30—0．40Ni、0．10～0．15Cr、0．18—0．25Mo、0．04～0．05V、0．02—0．04A1）50mm板由100tUHPEAF-LF-300mm×2000mmCC-4辊可逆轧机轧制工艺生产。研究了0—0．002O％B对该钢900℃淬火-620qc回火的50mm板组织和力学性能的影响。结果表明，加硼能显著提高钢板淬透性，以钢板心部得到均匀贝氏体为主的组织；当硼含量超过0．0015％时，组织粗大并有混晶出现，冲击功下降，抗拉强度750MPa超出标准上限（730MPa）。当钢中硼含量控制在0．0005％～0．0015％时钢板有良好的强韧性匹配，抗拉强度尺。为630～690MPa，冲击功140～275J，满足标准要求。

焊后热处理对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区-20℃冲击韧性的影响

采用光学显微镜、扫描显微镜、透射电镜和冲击韧性试验机对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区在460~660℃2 h焊后热处理工艺下的组织性能进行了分析。结果表明,随着焊后热处理温度的升高,焊缝热影响粗晶区-20℃冲击韧性呈现先降低再升高的现象。焊后热处理钢在580℃和620℃出现再热裂纹倾向,冲击试样为脆性断口,解理断裂,沿着晶界出现了微裂纹,主要是因为碳化物沿着晶界析出并长大弱化了晶界的结合能,导致低温冲击韧性出现降低。≥620℃焊后热处理,07MnCrMoVR钢出现再结晶的现象,位错消失,铁素体晶粒合并长大使其低温冲击韧性又重新升高。该钢最优焊后热处理为460~500℃2 h。

07MnNiMoDR钢制-50℃乙烯球罐用焊条研制及应用

针对07MnNiMoDR钢制-50℃乙烯球罐的特点,合理选择渣系,确定Mn-Ni-Mo合金体系,并应用微合金化技术,成功研发出相应配套用GER-27M焊条。对GER-27M焊条进行了一系列工艺性试验和力学性能试验。结果表明,该焊条全位置下焊接工艺性良好,熔敷金属扩散氢含量极低;在立焊位置40 kJ/cm下的焊缝金属经长时间焊后热处理,其-50℃冲击吸收能量数据仍高于技术条件要求。焊缝金属再热裂纹敏感性较低,且热处理范围较宽,抗脆性断裂能力强。

水电钢07MnCrMoVR焊接接头组织与性能研究

采用光学显微镜、扫描显微镜、维氏硬度仪、微拉伸试验机和低温冲击试验机对水电钢07MnCrMoVR焊接接头的组织和性能进行了研究.结果表明:焊缝处的金相显微组织为先共析铁素体+针状铁素体+贝氏体,维氏显微硬度值较低;热影响粗晶区存在粗大的粒状贝氏体,具有较高的显微硬度,热影响细晶区组织为多边形铁素体和针状铁素体,显微硬度值低于热影响粗晶区.热影响粗晶区的微拉伸强度最高,-20℃低温冲击韧性最差,主要是因为热影响粗晶区存在的粗大粒状贝氏体组织,其高硬度的M/A岛在承受低温冲击时成为裂纹扩展的源头,可能导致焊接接头出现脆断的现象,实际生产中应尽量避免热影响粗晶区出现粗大的粒状贝氏体.

07MnNiMoVDR钢制丙烯球罐缺陷分析及修复

某07Mn Ni Mo VDR钢制丙烯球罐(3630-T-001E)经过一年的运行,在首次检验中发现壁板焊缝处有深埋裂纹。经分析认为:球罐焊接施工过程中存在缺陷,导致产生延迟裂纹。该裂纹对设备的正常运行带来极大安全风险,根据材料的性质特点,制定了缺陷的修复方案并实施,经运行,效果良好。

07MnNiMoDR钢制4000 m^(3)低温球罐焊接质量控制

为了控制某项目成品油罐区6台07MnNiMoDR钢丙烯低温球罐的焊接质量,分析了球罐组对、焊接过程中焊接质量的影响因素,通过焊接工艺评定试验确定了合理的焊接工艺参数。球罐焊接完成后,对焊缝进行MT、UT以及TOFD检测。检测结果显示,6台球罐焊接一次合格率均达到98%以上;对与球罐同条件、同工艺焊接的产品试板进行力学性能试验,结果均满足标准要求。证明了采用合理的焊接工艺严格控制影响焊接质量因素,以保证07MnNiMoDR钢丙烯低温球罐焊接质量的可行性。

07MnCrMoVR钢熔化极气体保护焊焊接工艺

07MnCrMoVR钢是石化行业用于球罐制造的常用材料,对该材料采用熔化极气体保护焊工艺,结合球罐制造的设计条件,研究了焊接接头的常规力学性能、无塑性转变温度、断裂韧性及金相组织,试验取得了满意的效果。

07MnNiMoVDR钢制2000m^3氧气球罐工艺管口焊接

07Mn Ni Mo VDR钢板属调质高强钢,具有低焊接冷裂纹敏感性和良好的低温韧性。本文通过对该2 000 m^3氧气球罐球壳板07Mn Ni Mo VDR与工艺管口08Mn Ni Mo VD的焊接实践及对焊接工艺参数的控制,结合焊接产品力学性能的测试,各项指标均达到设计要求。本公司于2012年为西宁特钢建造的2 000 m^3氧气球罐首次应用07Mn Ni Mo VDR钢,建成投用以来运行平稳。

国内首台高压大容积氮气球罐的研制

国内首台设计压力3.0MPa、容积达1 500m3的高压大型氮气球罐采用应力分析进行设计,结构模式选取三带八支柱混合式,这样缩短了球罐本体的焊缝长度;选用宝钢生产的07MnCrMoVR调质钢作为球壳本体材料,设计壁厚为48mm,与通常采用的16MnR相比,既减小了壳体壁厚、焊缝厚度,又节约了制造和安装成本。

J607RHDQ和LB-65L熔敷金属成分与性能对比

介绍了07Mn Ni Mo DR钢制乙烯球罐工程中所使用的国产焊条和日本进口焊条的建造实例,并对其化学成分、熔敷金属力学性能、扩散氢含量以及焊接试板的力学性能等数据进行分析,得出国产焊条与日本焊条的焊接接头力学性能指标相当,均可满足设计温度为-45^-50℃范围内07Mn Ni Mo DR钢制乙烯球罐的建造要求。

高强度水电用钢焊接性研究

以07MnCrMoVR钢为研究对象，采用裂纹敏感性指数Pc、斜Y坡口裂纹敏感性试验和最高硬度试验评价其裂纹敏感性，并研究了其手工电弧焊和埋弧焊工艺适应性。结果表明，该钢种热影响区的淬硬倾向较小，具有较低的裂纹敏感性，在室温下焊接即可避免裂纹的产生，其中湿度对裂纹敏感性影响较大。另外，该钢具有较好的手工电弧焊和埋弧焊工艺适应性，在热输人为16-42kJ／cm的范围内焊接接头力学性能均满足水电标准要求。