0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体晶粒生长行为

研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的奥氏体化相变及加热与等温过程中晶粒的生长行为。结果表明:加热速率对实验钢奥氏体化相变的开始(As)与结束(Af)温度影响显著,随着加热速率增加,相变温度呈明显上升趋势;实验钢的奥氏体化过程存在严重的组织遗传,导致得到粗大的晶粒;在进一步升温过程中,新的奥氏体晶粒会在原奥氏体晶界自发再结晶形核并长大;新晶粒在等温过程中的生长行为可用动力学模型D^(6.6)=1.883×10^(20)t^(1.617)e^((-353691.03/RT))进行描述。

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢静子叶片热处理工艺模拟

基于实测的0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的基础参数,采用热处理工艺仿真软件对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢压气机静子叶片进行了加热和冷却过程的数值模拟。揭示了静子叶片热处理过程中的三维温度场、组织场和应力应变分布随时间的变化。对残余应力的模拟结果和实测结果进行了对比。结果表明:数值模拟能较准确地预测淬火后0Cr16Ni5Mo1钢静子叶片残余应力的变化趋势,但预测应力大小的准确度仍有待提高。

0Cr16Ni6 材料六角自锁螺母制造难点探究

对某型飞机使用的标准件沉淀硬化型不锈钢材料 0Cr16Ni6 的六角自锁螺母的不合格因素和技术难点进行了较全面 的研究,并阐明了相应的解决方案,供遇到类似问题的技术人员参考。某工厂在加工该系列产品试验合格率曾低于 5%,作者 对试验数据,加工方法,模具结构,加工精度等进行分析,并得出了改进加工方法,完善模具结构,调整加工精度等一系列措施。

0Cr16Ni5Mo低碳马氏体不锈钢的热变形行为及其热加工图

在Gleeble-3800热模拟试验机上进行高温压缩实验,研究0Cr16Ni5Mo低碳马氏体不锈钢在变形温度为900-1150℃、应变速率为0.01-10s-1条件下的热变形行为。采用双曲正弦模型确定了该材料的热变形参数随应变量的变化规律,建立了相应的热变形本构方程。根据动态材料模型建立并分析了其热加工图,同时观察了变形组织。结果表明：在热压缩过程中,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的升高而增加,变形条件对材料的组织结构有较大影响。材料热变形参数与应变量之间可采用四次函数关系式表示,并且具有很好的相关性,获得了该材料的最佳热变形工艺参数范围为：变形温度980-1150℃,应变速率0.01-0.2s-1。

冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响

通过对0Cr16Ni5Mo钢进行淬火+回火及淬火+冷处理+回火工艺的热处理,研究了冷处理对0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响。结果表明,0Cr16Ni5Mo钢经调质处理后具有良好的综合性能;其显微组织得到了改善,板条马氏体束发生碎化,位错缠结增加,且残留奥氏体组织转变彻底,其强度得到提高。冷处理后钢的性能改善与残留奥氏体转变及晶粒碎化有关。

0Cr16Ni5Mo钢中条状夹杂物对氢扩散过程的影响

通过实验和有限元计算研究了条状夹杂物对0Cr16Ni5Mo钢中氢扩散过程的影响。结果表明:氢扩散在含条状夹杂物的钢中呈各向异性,当条状夹杂物长度与氢渗透方向平行时,夹杂物中的氢呈梯度分布可以加速氢的扩散,氢在钢中的表观扩散系数会明显增大;当条状夹杂长度与氢渗透方向垂直时,夹杂物发挥对氢的陷落作用而使氢在钢中的表观扩散系数会降低。此外,条状夹杂物的变形延伸量也会影响氢的扩散,在与夹杂物长度平行的方向上,夹杂物的变形量越大,氢表观扩散系数和扩散通量越大。

0Cr16 Ni5 Mo不锈钢疲劳性能研究

通过疲劳试验对 0Cr16Ni5Mo不锈钢疲劳性能和海水中的腐蚀疲劳性能进行了研究 ,并对断口特征进行了金相及SEM分析。结果表明 :钢的σ-1 、σ-1SCC 和τ-1 分别为 5 5 0MPa、40 8MPa和 2 85MPa ,σ-1 、τ-1与σb 、σ0 .2 之间符合奥金格公式。不同条件下的疲劳断口特征各异 ,纯旋转弯曲疲劳断口属正常形貌 ,而扭转疲劳断口的扩展阶段疲劳条带不明显 ,这与受力条件复杂有关。海水介质中疲劳开裂具有表面多条裂纹源特征 ,裂纹尖端的应力集中加速裂纹扩展造成腐蚀疲劳强度降低 ,裂纹扩展至断裂符合正常疲劳断裂机理。

铁基形状记忆合金0Cr12Ni6Mn16Si5的研制

探讨了 0Cr12Ni6Mn16Si5形状记忆合金的工业化生产工艺 ,0Cr12Ni6Mn16Si5可以采用EF1+AOD +EF2进行冶炼。合金具有强的热敏感性和高温变形抗力 ,高温可加工热塑性温度区间比较窄 ,温度超过 110 0℃ ,塑性直线下降。铸锭的开锻温度为 10 80℃ ,终锻温度为 90 0℃ ;锻造管坯只有采用挤压方法实施管材成型。

16MnR/0Cr18Ni9Ti复合钢板损伤与断裂过程的声发射特性试验

研究了16MnR/0Cr18Ni9复合钢板在承受拉伸载荷时的损伤与断裂行为。给出了损伤类型、阶段和恒载等关键声发射特性,发现了不同损伤类型表现出不同的声发射特性。损伤与断裂的不同阶段,可用声发射信号的几种关联图进行区分。

0Cr16Ni5Mo钢Ф120~160mm棒材成分和力学性能的回归分析

0Cr16Ni5Mo钢由6 t真空感应炉＋电渣重熔工艺冶炼,并锻造成Φ120-160 mm钢材,终锻温度≥900℃,力学性能试样经950℃1 h空冷＋520℃4 h回火处理。对该钢47炉次的棒材回归分析,得到了0Cr16Ni5Mo钢材成分与力学性能的定量回归关系式：σ_s=-1043.3＋5507.6[C]-1 177.0[Si]＋212.6[Ni]＋1 160.3[Mo];σ_b=-648.2＋4 136.7[C]-424.7[Si]＋137.2[Ni]＋1 018.4[Mo];A=11.9-137.6[C]＋25.1[Si]-4.9[Ni]-2.5[Cr]-29.9[Mo];A_（kv）=-473.3-451.3[Si]＋103.3[Ni]＋321.3[Mo],其显著性水平为0.1。

16MnR+0Cr18Ni9复合钢板的焊接

通过汽提塔加料槽制造实例确定了16MnR+0Cr18Ni9复合钢板的焊接工艺,从复合钢板的焊接性分析、焊接方法和焊接材料选择、接头形式选择、焊接工艺评定等方面进行了论述,以此确定出合理的不锈钢复合钢板焊接工艺,达到了设计要求。

铁基形状记忆合金0Cr9Ni6Mn16Si5的生产工艺

研究了0Cr9Ni6Mn16Si5形状记忆合金的生产工艺和性能。研究结果表明,0Cr9Ni6Mn16Si5合金可以采用EF+VOD+VHD工艺冶炼。该合金具有强的热敏感性和高温变形抗力,高温可加工热塑性温度区间比较窄,温度超过1100℃时塑性直线下降。铸锭的开锻温度为1080℃,终锻温度为900℃;锻造管坯只有采用挤压方法实施管材成形。挤压成形的毛坯管可以采用冷轧与冷拔相结合的方法进一步加工成薄壁管。

复合喷丸对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢表面组织和性能的影响

对0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢进行不同工艺的表面喷丸处理后,采用X射线应力分析和衍射分析方法研究了喷丸工艺对试样表面粗糙度、残余应力、衍射半高宽、残余奥氏体含量和显微硬度的影响。结果表明:经钢丸强力喷丸+玻璃/陶瓷丸喷丸的复合喷丸工艺处理后,试样表面粗糙度低,表面残余压应力大且分布均匀,残余压应力层深在100μm以上,衍射半高宽、残余奥氏体含量变化明显,表面硬度显著提升。

马氏体-奥氏体沉淀强化型不锈钢0Cr16Ni6的性能试验研究

研究了马氏体-奥氏体沉淀强化型不锈钢0Cr16Ni6的耐腐蚀性及综合机械性能。结果表明,该钢适用于航空、航海等领域的某些零部件,有较好的推广价值。

0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢奥氏体化动力学研究

采用膨胀试验研究了0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢以0.05~10℃/s的速率连续加热时的相变动力学。结果表明:随着加热速率的增大,奥氏体化温度显著升高。利用杠杆定律计算获得了0Cr16Ni5Mo1钢中奥氏体生成量与加热温度之间的关系,采用Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)方程描述了钢的奥氏体化过程,并对相变动力学参数进行了拟合,得到奥氏体化相变激活能Q约为3.737×10^(5) J/mol,J-M-A指数n约为0.90543,指前因子lnk 0约为40.731,确定了0Cr16Ni5Mo1钢的奥氏体化动力学模型。基于非等温J-M-A方程绘制了等温奥氏体化动力学曲线和TTA(time-temperture-austenite transfor mation)图,可用于计算形状复杂零件连续加热的奥氏体化过程。

16MnD钢与0Cr18 Ni10Ti钢的焊接

16MnD与 0Cr18Ni10Ti异种钢焊接时 ,焊接接头热影响区中可能在晶界上析出Cr的碳化物及由焊接残余应力而引起的焊接接头晶间腐蚀 ,同时在焊缝冷却过程中 ,容易出现裂纹和较大的焊接残余应力。为避免这些情况的发生 ,经过焊接性分析和焊接工艺评定 ,确定了合理的焊接工艺参数和工艺措施 ,实际焊接中获得了优良的焊接接头。

Ni对0Cr16Ni4Mo钢组织与性能的影响

调整Ni元素在0Cr16Ni4Mo钢锭中的含量,采用力学性能测试及光学显微镜进行微观组织分析,研究不同Ni元素含量对0Cr16Ni4Mo马氏体不锈钢组织与性能的影响。实验结果表明:当Ni元素含量达到5.3%时,0Cr16Ni4Mo钢的屈服强度和抗拉强度优于Ni含量较少的坯料;当Ni元素含量达到5.3%时,热处理后钢的微观组织的主体为板条马氏体,铁素体几乎不存在;冲击试验结果表明,随着Ni元素的提高,材料微观组织中的铁素体数量得到一定程度的控制,有利于材料冲击韧性的提升。

热处理工艺对0Cr16Ni6不锈钢硬度的影响

硬度表征着材料抵抗外界变形的能力，是生产中检验材料性能的重要参数之一。采用不同热处理工艺对Ф60mm 0Cr16Ni6不锈钢棒料进行工艺试验，分析0Cr16Ni6钢的显微组织，研究不同热处理工艺对0Cr16Ni6钢硬度的影响规律，最终使0Cr16Ni6不锈钢硬度值达到了41～43HRC，满足了生产使用要求。

采用二次真空熔铸工艺提高ZG0Cr16Ni4NbCu3精铸件表面质量

从消除ZG0Cr16Ni4NbCu3不锈钢精铸件表面氧化夹杂、气孔等缺陷出发,解决铸件锈蚀。通过生产工艺改进和熔炼工艺试验,提出采用二次真空熔铸工艺,是解决上述问题乃至提升铸件整体成形质量的有效途径。

回火温度对激光选区熔化0Cr16Ni5Mo1不锈钢组织性能影响的探讨

本文研究了采用激光选区熔化技术制备的0Cr16Ni5Mo1不锈钢,探讨了回火温度对合金组织性能的影响。经回火处理,试样中淬火马氏体由亚稳态向稳态转变,组织中存在残余奥氏体。