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微量元素和回火工艺对1.25Cr-0.5Mo钢抗氢蚀能力的影响 被引量:3
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作者 苏铁健 李晓蔓 +2 位作者 李树奎 王富耻 张朝晖 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第2期11-14,共4页
研究了不同温度回火及添加不同微量元素对 1 2 5Cr 0 5Mo钢抗氢蚀能力的影响。研究表明 ,材料的抗氢蚀性能与其回火温度有较大的关系。回火温度越高 ,钢中析出的碳化物越稳定 ,但并不意味着钢的抗氢蚀能力越好。对于含铬和钼较低的钢 ... 研究了不同温度回火及添加不同微量元素对 1 2 5Cr 0 5Mo钢抗氢蚀能力的影响。研究表明 ,材料的抗氢蚀性能与其回火温度有较大的关系。回火温度越高 ,钢中析出的碳化物越稳定 ,但并不意味着钢的抗氢蚀能力越好。对于含铬和钼较低的钢 ,铬元素在碳化物和基体中有适当的分配时 ,才能使钢有最佳的抗氢蚀能力。微量元素影响钢的力学性能 ,但对抗氢蚀能力的影响并不明显。 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo 氢蚀 回火 微量元素 碳化物
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热处理对0.14C-1.25Cr-0.5Mo钢的抗氢蚀能力的影响 被引量:2
2
作者 苏铁健 李树奎 王富耻 《特殊钢》 北大核心 2003年第5期22-24,共3页
试验研究了经不同温度正火和回火后 ,0 .14C 1.2 5Cr 0 .5Mo钢中M3C、M2 3C6 碳化物中Cr、Mn、Mo的含量以及充氢前后淬火和回火温度对钢的力学性能的影响。结果得出 ,经 890~ 980℃正火、6 70~ 710℃回火 ,该钢具有良好的抗氢蚀能力 ,... 试验研究了经不同温度正火和回火后 ,0 .14C 1.2 5Cr 0 .5Mo钢中M3C、M2 3C6 碳化物中Cr、Mn、Mo的含量以及充氢前后淬火和回火温度对钢的力学性能的影响。结果得出 ,经 890~ 980℃正火、6 70~ 710℃回火 ,该钢具有良好的抗氢蚀能力 ,5 2 0~ 6 2 0℃回火后试样充氢后的强度明显下降。 展开更多
关键词 0.14C-1.25cr-0.5mo 氢蚀 热处理 碳化物 正火 回火 抗氢蚀性能
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交变载荷下1.25Cr-0.5Mo钢裂纹疲劳扩展数值模拟 被引量:2
3
作者 李国成 王为良 潘锦泰 《化工机械》 CAS 2010年第5期613-616,共4页
针对在石油化工行业高温设备中广泛使用的1.25Cr-0.5Mo钢,利用有限元分析软件ANSYS,模拟分析其在交变应力载荷下的裂纹扩展行为,得出了裂纹在不同的载荷条件下的扩展规律。在分析过程中,采用损伤累积的方法,对每个载荷步的裂纹扩展进行... 针对在石油化工行业高温设备中广泛使用的1.25Cr-0.5Mo钢,利用有限元分析软件ANSYS,模拟分析其在交变应力载荷下的裂纹扩展行为,得出了裂纹在不同的载荷条件下的扩展规律。在分析过程中,采用损伤累积的方法,对每个载荷步的裂纹扩展进行累积,提高了结果的可信度。 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo 疲劳 交变应力 裂纹扩展 应力强度因子 ANSYS
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我国第一台1.25Cr-0.5Mo钢焦炭塔投用 被引量:1
4
作者 贾桂茹 顾一天 《石油化工设备技术》 CAS 2004年第4期17-17,共1页
2004年6月1日,茂名石化分公司1000kt/a延迟焦化装置一次投产成功。其核心设备焦炭塔直径为8600mm,材质为1.25Cr-0.5Mo钢(国内牌号为14Cr1MoR),其上段为14Cr1MoR+410S复合钢板,下段为14Cr1MoR钢板,为国内首例。该塔由中国石化工程建设... 2004年6月1日,茂名石化分公司1000kt/a延迟焦化装置一次投产成功。其核心设备焦炭塔直径为8600mm,材质为1.25Cr-0.5Mo钢(国内牌号为14Cr1MoR),其上段为14Cr1MoR+410S复合钢板,下段为14Cr1MoR钢板,为国内首例。该塔由中国石化工程建设公司设计,茂名石化建设公司制造及安装。 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo 钢板 焦炭塔 延迟焦化装置 茂名石化分公司
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1.25Cr-0.5Mo-Si焦炭塔的制造 被引量:1
5
作者 季伟明 张金深 《石油化工建设》 2009年第3期73-76,共4页
通过对1.25Cr-0.5Mo-Si钢焊接性的分析,选用合适的焊材和焊接工艺,并在焊接工艺评定和实际生产中证明其能满足设计条件和设备制造的需要。
关键词 焦炭塔 1.25cr-0.5mo-Si 焊接性 焊接工艺
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1.25Cr-0.5Mo钢TIG堆焊347不锈钢工艺 被引量:1
6
作者 李战斌 马鸣 +1 位作者 徐祥久 丁铁军 《机械制造文摘(焊接分册)》 2022年第4期41-44,共4页
某压力容器产品的小口径接管,需在其内壁制备347不锈钢耐蚀堆焊层,且对堆焊层铁素体含量、化学成分及耐晶间腐蚀性能提出要求。针对该问题,采用TIG堆焊在1.25Cr-0.5Mo钢基材上制备347不锈钢耐蚀层,采用该工艺实现小口径管内壁堆焊过程... 某压力容器产品的小口径接管,需在其内壁制备347不锈钢耐蚀堆焊层,且对堆焊层铁素体含量、化学成分及耐晶间腐蚀性能提出要求。针对该问题,采用TIG堆焊在1.25Cr-0.5Mo钢基材上制备347不锈钢耐蚀层,采用该工艺实现小口径管内壁堆焊过程。对试件堆焊层进行无损检测,同时对堆焊层化学成分、铁素体含量、宏观组织、微观组织、力学性能和耐晶间腐蚀性能等检验项目进行验证。结果表明,采用该堆焊工艺可以获得优质的堆焊层,且堆焊层的各项性能指标均满足产品要求。 展开更多
关键词 堆焊工艺 晶间腐蚀 1.25cr-0.5mo 347不锈钢
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1.25Cr-0.5Mo中温抗氢钢的回火析出相及其对抗氢蚀能力的影响 被引量:1
7
作者 苏铁健 罗兴宏 +3 位作者 范存淦 李依依 陈晓 郭爱民 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1998年第4期393-399,共7页
研究了中温抗氢钢125Cr—05Mo的回火析出相及其对抗氢蚀能力的影响.碳萃取复型的透射电镜观察显示,随回火温度升高,碳化物析出量增加,颗粒粗化.520和620℃回火析出物几乎全部为M3C;670℃回火析出物以M3C为主并含有少量M23C6;710℃... 研究了中温抗氢钢125Cr—05Mo的回火析出相及其对抗氢蚀能力的影响.碳萃取复型的透射电镜观察显示,随回火温度升高,碳化物析出量增加,颗粒粗化.520和620℃回火析出物几乎全部为M3C;670℃回火析出物以M3C为主并含有少量M23C6;710℃回火主要析出M23C6,包含少量的M3C.扫描电镜观察表明,充氢之后,经620℃回火的试样发生了严重的氢腐蚀,并导致强度和硬度的大幅度下降;经520℃回火的试样在充氢后抗拉强度值下降较多;670和710℃回火试样的各项力学性能变化不大,表现了良好的抗氢蚀能力.620℃回火时沿晶界析出大量不稳定的M3C,以及在碳化物转化过程中出现的富C贫Cr区域,导致材料的氢蚀破坏. 展开更多
关键词 中温抗氢钢 回火 氢蚀 力学性能 碳化物
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钛-硼和铝-硼处理对抗氢蚀1.25Cr-0.5Mo钢使用性能的影响 被引量:1
8
作者 罗兴宏 苏铁健 +4 位作者 范存淦 李依依 师昌绪 陈晓 郭爱民 《特殊钢》 EI 北大核心 1998年第2期19-23,共5页
对Al-B或Ti-B处理的1.25Cr-0.5Mo钢的研究结果表明:(1)Al-B和Ti-B处理明显地增加了1.25Cr-0.5Mo的淬透性.强度及塑、韧性;(2)Al-B和Ti-B处理均使1.25Cr-0.5Mo钢的抗氢性能明显提高。当B含量相当时.Ti-B处理钢的... 对Al-B或Ti-B处理的1.25Cr-0.5Mo钢的研究结果表明:(1)Al-B和Ti-B处理明显地增加了1.25Cr-0.5Mo的淬透性.强度及塑、韧性;(2)Al-B和Ti-B处理均使1.25Cr-0.5Mo钢的抗氢性能明显提高。当B含量相当时.Ti-B处理钢的抗氢蚀性能优于Al-B处理钢;(3)B含量较高时.钢的抗氢蚀性能较强,但塑、韧性及回火性能却相对较差。因此,较低含量B处理更有利于材料综合性能的改善。 展开更多
关键词 Al-B处理 Ti-B处理 氢蚀 抗氢钢
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1.25Cr-0.5Mo-Si钢加氢反应器的选材设计 被引量:3
9
作者 赵立峰 姚社锐 《化工设备与管道》 CAS 2012年第2期65-67,74,共4页
热壁加氢反应器的广泛应用,使高温高压临氢环境的设备用材得到迅猛发展,作为低回火脆性的1.25Cr-0.5Mo-Si钢在相关石化行业中也得到大量的应用。就加氢反应器的失效形式,结合国内外对加氢反应器腐蚀破坏的规定,对1.25Cr-0.5Mo-Si钢的选... 热壁加氢反应器的广泛应用,使高温高压临氢环境的设备用材得到迅猛发展,作为低回火脆性的1.25Cr-0.5Mo-Si钢在相关石化行业中也得到大量的应用。就加氢反应器的失效形式,结合国内外对加氢反应器腐蚀破坏的规定,对1.25Cr-0.5Mo-Si钢的选材设计从氢腐蚀、氢脆、高温硫化氢与氢腐蚀、连多硫酸应力腐蚀及Cr-Mo钢回火脆性等的角度,阐述了其冶炼方法及化学成分限制。结合加氢反应器的特性,提出了1.25Cr-0.5Mo-Si钢在一定热处理状态下的力学性能要求。 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo.Si钢 加氢反应器 化学成分 力学性能
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1.25Cr-0.5Mo-Si钢重整反应器的制造 被引量:2
10
作者 孙佑志 高亮 《压力容器》 2001年第3期50-53,共4页
This paper briefly introduces the process of the hydrocracking reactor made of the steel 1 25Cr-0 5Mo -Si,analyzes the weldability of the steel,make measures to prevent the welds from cold cracking、reheat cracking an... This paper briefly introduces the process of the hydrocracking reactor made of the steel 1 25Cr-0 5Mo -Si,analyzes the weldability of the steel,make measures to prevent the welds from cold cracking、reheat cracking and temper embrittlement,makes out the optimum parameters and the procedures that make the complete product meet the requirement of mechanical properties. 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo-Si钢 重整反应器 制造
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Effect of Metallurgical Behaviour at the Interface between Ceramic and Interlayer on the Si_3N_4/1.25Cr-0.5Mo Steel Joint Strength
11
作者 Huaping XIONG (Dept. of Materials Science and Engineering, Jilin University of Technology, Changchun 130025, China) 《Journal of Materials Science & Technology》 SCIE EI CAS CSCD 1998年第1期20-24,共5页
By using newly developed CuNi5~25Ti16~28 B rapldly solidifled brazing filler the joining of Si3 N4/1.25Cr-0.5Mo steel has been carried out with interlayer method. If employing the interlayer structure of steel (0.2 mm... By using newly developed CuNi5~25Ti16~28 B rapldly solidifled brazing filler the joining of Si3 N4/1.25Cr-0.5Mo steel has been carried out with interlayer method. If employing the interlayer structure of steel (0.2 mm)/W (2.0 mm)/Ni(0.2 mm), the joint strength can be increased greatly compared with employing that of Ni/W/Ni, and the three point bend strength of the Joint shows the value of 261 MPa. The metallurgical behaviour at the interface between Si3N4 and the interlayer has been studied. It is found that Fe participated in the interfacial reactions between Si3N4 and the brazing filler at the Si3N4/steel (0.2 mm) interface and the compound Fe5Si3 was produced. However, since the reactions of Fe with the active Ti are weaker than those of Ni with Ti, the normal inter facial reactions were still assured at the interface of Si3N4/steel (0.2 mm) instead of Si3N4/Ni (0.2 mm), resulting in the improvement of the joint strength. The mechanism of the formation of Fe5Si3 is also discussed. Finally, some ideas to further ameliorate and simplify the interlayer structure are put forward. 展开更多
关键词 SI Effect of Metallurgical Behaviour at the Interface between Ceramic and Interlayer on the Si3N4/1.25cr-0.5mo Steel Joint Strength Ni Cr mo
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1.25Cr-0.5Mo钢热处理后的组织与力学性能 被引量:5
12
作者 徐琛 陈广兴 +2 位作者 张勇伟 谭騛 许晓嫦 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第6期200-204,共5页
利用光学显微镜、扫描电镜和力学试验机研究了3种正火组织的1.25Cr-0.5Mo钢在回火和模拟焊后热处理过程中的组织和力学性能演变。结果表明:1.25Cr-0.5Mo钢粗大的铁素体+珠光体组织经模拟焊后热处理,大量粗大的碳化物沿晶界析出,显著降... 利用光学显微镜、扫描电镜和力学试验机研究了3种正火组织的1.25Cr-0.5Mo钢在回火和模拟焊后热处理过程中的组织和力学性能演变。结果表明:1.25Cr-0.5Mo钢粗大的铁素体+珠光体组织经模拟焊后热处理,大量粗大的碳化物沿晶界析出,显著降低钢的冲击性能,铁素体晶内细小弥散碳化物的析出略微改善了钢的强度;贝氏体组织中的贝氏体铁素体板条宽化和碳化物粗化降低了钢的强度,但对冲击性能影响不大;1.25Cr-0.5Mo钢的综合力学性能随着铁素体组织含量的增加而变差,当铁素体组织的含量高于38%时,钢板的力学性能将难以满足要求。 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo 热处理 显微组织 力学性能 碳化物
原文传递
淬火温度对1.25Cr-0.5Mo耐热钢组织和耐腐蚀性能的影响 被引量:3
13
作者 郭一二 秦华 +2 位作者 梁平 史艳华 金兰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期141-145,共5页
采用金相分析、浸泡和电化学方法研究不同淬火温度热处理后的1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢的显微组织、耐腐蚀性能。结果表明:淬火温度对1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢组织有较大影响,随淬火温度的升高,淬火马氏体板条束尺寸逐渐增大,数量逐渐增多。在3... 采用金相分析、浸泡和电化学方法研究不同淬火温度热处理后的1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢的显微组织、耐腐蚀性能。结果表明:淬火温度对1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢组织有较大影响,随淬火温度的升高,淬火马氏体板条束尺寸逐渐增大,数量逐渐增多。在3. 5%Na Cl溶液中的腐蚀速率呈先减小后增大的趋势,1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢经950℃淬火处理后的腐蚀速率最小,耐蚀性最好。Na Cl溶液温度对1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢的腐蚀行为影响较大,20℃时1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢表面存在一层完整钝化膜,对基体起到很好的保护作用。随着Na Cl溶液温度升高,钝化膜的完整性遭到破坏,二次钝化区间逐渐消失,1. 25Cr-0. 5Mo耐热钢击破电位、自腐蚀电位减小,维钝电流密增大,耐腐蚀性逐渐减弱。 展开更多
关键词 1.25cr-0.5mo耐热钢 淬火温度 显微组织 腐蚀速率
原文传递
1.25Cr0.5Mo合金钢在高温下的拉伸性能研究
14
作者 武兴 陈浩 +2 位作者 李京 刘麟 陈杨 《甘肃冶金》 2024年第5期105-108,共4页
为了探究1.25Cr0.5Mo合金钢在高温下的拉伸性能,通过控制温度开展了1.25Cr0.5Mo合金钢在常温和高温下的拉伸对比实验。测试了1.25Cr0.5Mo合金钢在不同温度条件下的屈服强度、抗拉强度、断面收缩率和延伸率等力学性能,并利用扫描电子显... 为了探究1.25Cr0.5Mo合金钢在高温下的拉伸性能,通过控制温度开展了1.25Cr0.5Mo合金钢在常温和高温下的拉伸对比实验。测试了1.25Cr0.5Mo合金钢在不同温度条件下的屈服强度、抗拉强度、断面收缩率和延伸率等力学性能,并利用扫描电子显微镜对拉伸断口形貌特征进行了观察和分析,获得了温度变化对1.25Cr0.5Mo合金钢拉伸性能的影响规律。结果表明:1.25Cr0.5Mo合金钢在不同温度下的断裂模式都属于微孔聚集型韧性断裂,在给定的温度范围内拉伸强度和塑性均随着拉伸温度的升高而呈现下降的趋势。 展开更多
关键词 1.25Cr0.5mo合金钢 高温拉伸性能 强度 塑性 断口形貌
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1.25Cr0.5Mo钢高温疲劳蠕变交互作用的寿命预测 被引量:12
15
作者 杨铁成 陈凌 +2 位作者 范志超 陈学东 蒋家羚 《压力容器》 北大核心 2005年第9期8-12,共5页
通过1.25Cr0.5Mo钢光滑试样540℃环境下应力控制的梯形波加载试验,对1.25Cr0.5Mo钢高温环境下疲劳蠕变交互作用的寿命预测进行了研究。研究表明:在本次试验的情况下,频率分离法、频率分离法的应变能修正法可以变形成一个统一的模型表达... 通过1.25Cr0.5Mo钢光滑试样540℃环境下应力控制的梯形波加载试验,对1.25Cr0.5Mo钢高温环境下疲劳蠕变交互作用的寿命预测进行了研究。研究表明:在本次试验的情况下,频率分离法、频率分离法的应变能修正法可以变形成一个统一的模型表达式。用此模型对1.25Cr0.5Mo钢540℃环境疲劳蠕变的交互作用进行了寿命预测,预测结果与实测结果符合较好。 展开更多
关键词 1.25Cr0.5mo 疲劳蠕变 频率分离 应变能 寿命预测
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1.25Cr0.5Mo钢520℃疲劳蠕变交互作用研究 被引量:5
16
作者 杨铁成 范志超 +1 位作者 陈凌 蒋家羚 《压力容器》 北大核心 2006年第3期6-9,共4页
对1.25Cr0.5Mo钢进行520℃应力控制下的疲劳蠕变试验,应用频率分离法、应变能频率分离法进行了寿命预测,预测结果基本位于±2倍误差范围之内。对断口形貌进行了SEM分析,结果表明各种加载条件下的断口都有很多的韧窝和蠕变孔洞。当... 对1.25Cr0.5Mo钢进行520℃应力控制下的疲劳蠕变试验,应用频率分离法、应变能频率分离法进行了寿命预测,预测结果基本位于±2倍误差范围之内。对断口形貌进行了SEM分析,结果表明各种加载条件下的断口都有很多的韧窝和蠕变孔洞。当应力幅大于等于平均应力时,蠕变孔洞内壁上分布着同心条纹,且同心条纹的间距随着应力幅的减小而降低;当平均应力较大而应力幅较小时,蠕变孔洞近似各自独立形核长大;当应力幅略小于平均应力时,蠕变孔洞壁上间距较大的同心条纹是疲劳促进蠕变损伤的证据,而蠕变孔洞上少量脱落的颗粒,是蠕变加速疲劳损伤的证据。 展开更多
关键词 1.25Cr0.5mo 疲劳 蠕变 寿命预测
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1.25Cr0.5Mo钢的高温疲劳-蠕变交互作用行为 被引量:3
17
作者 陈凌 张贤明 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第5期643-648,共6页
通过1.25Cr0.5Mo钢高温环境应力控制的疲劳-蠕变交互作用试验,揭示和分析了1.25Cr0.5Mo钢高温疲劳-蠕变交互作用下应力循环特性以及平均应变、非弹性应变范围等参数随温度、加载历史、加载水平的变化规律,在此基础上,利用扫描电镜对试... 通过1.25Cr0.5Mo钢高温环境应力控制的疲劳-蠕变交互作用试验,揭示和分析了1.25Cr0.5Mo钢高温疲劳-蠕变交互作用下应力循环特性以及平均应变、非弹性应变范围等参数随温度、加载历史、加载水平的变化规律,在此基础上,利用扫描电镜对试样断口进行了分析。研究表明:高温环境下,材料的应力循环特性依赖于加载水平和加载历史,平均应变、非弹性应变范围等参数依赖于温度、加载水平和加载历史,材料的断裂从以解理断裂为代表的脆性断裂过渡到以韧窝型剪切断裂为代表的延性断裂,为混合型断裂。 展开更多
关键词 1.25Cr0.5mo 疲劳-蠕变 应力循环特性 平均应变 非弹性应变范围
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1.25Cr0.5Mo钢缺口试样高温疲劳蠕变交互作用的试验研究 被引量:1
18
作者 陈凌 杨铁成 +2 位作者 范志超 陈学东 蒋家羚 《压力容器》 北大核心 2005年第10期10-13,17,共5页
通过对1.25Cr0.5Mo钢半圆和V型缺口试样520℃和540℃环境下应力控制的梯形波加载试验,对1.25Cr0.5Mo钢缺口试样高温环境下疲劳蠕变交互作用的规律进行了研究。研究表明:1.25Cr0.5Mo钢缺口试样在高温环境下对应力的敏感性不高;与光滑试... 通过对1.25Cr0.5Mo钢半圆和V型缺口试样520℃和540℃环境下应力控制的梯形波加载试验,对1.25Cr0.5Mo钢缺口试样高温环境下疲劳蠕变交互作用的规律进行了研究。研究表明:1.25Cr0.5Mo钢缺口试样在高温环境下对应力的敏感性不高;与光滑试样不同,缺口试样高温环境疲劳蠕变交互作用下的破坏机制以疲劳为主;缺口试样高温环境疲劳蠕变交互作用的断裂寿命主要应力、温度和缺口形状的影响。 展开更多
关键词 1.25Cr0.5mo 缺口试样 疲劳蠕变 应力集中系数
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14Cr-0.5Mo不锈钢脆性原因分析
19
作者 刘业超 陈炜 +3 位作者 梁盈 牛丹 翁吉铭 于广义 《热处理技术与装备》 2018年第4期32-34,共3页
本文对低冲击功14Cr-0.5Mo不锈钢进行分析。结果表明,网状碳化物的形成是影响14Cr-0.5Mo不锈钢冲击韧性的主要原因;终锻温度过高和冷却速度过慢是网状碳化物形成的一个重要因素。提出用高温扩散热处理可以改变网状碳化物的分布,并且证... 本文对低冲击功14Cr-0.5Mo不锈钢进行分析。结果表明,网状碳化物的形成是影响14Cr-0.5Mo不锈钢冲击韧性的主要原因;终锻温度过高和冷却速度过慢是网状碳化物形成的一个重要因素。提出用高温扩散热处理可以改变网状碳化物的分布,并且证明了用这种方法消除网状碳化物是可行的。 展开更多
关键词 网状碳化物 14cr-0.5mo不锈钢 泵轴 锻造 脆性
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循环热处理对1Cr-0.5Mo钢碳化物演变和冲击韧性的影响 被引量:10
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作者 陈广兴 张勇伟 +3 位作者 许晓嫦 徐琛 李红英 赵明纯 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第12期135-140,共6页
采用定量金相法和电解萃取法,结合扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、电子探针显微分析仪(EPMA)及低温冲击测试研究1Cr-0.5Mo钢在循环热处理过程中碳化物的演变行为及其对冲击韧性的影响。结果表明:随着循环热处理次数的增加,1Cr-0.5Mo... 采用定量金相法和电解萃取法,结合扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、电子探针显微分析仪(EPMA)及低温冲击测试研究1Cr-0.5Mo钢在循环热处理过程中碳化物的演变行为及其对冲击韧性的影响。结果表明:随着循环热处理次数的增加,1Cr-0.5Mo钢珠光体组织中的层片状碳化物逐渐溶解并球化,同时碳化物的类型发生M3C→M23C6的变化;增加循环热处理次数会促进M23C6沿着晶界析出和连接,显著恶化1Cr-0.5Mo钢的冲击韧性,当循环热处理次数达到4次时,M23C6沿着晶界呈链状分布,1Cr-0.5Mo钢的冲击韧性已无法满足使用要求。在循环热处理过程中,1Cr-0.5Mo钢中总体碳化物的平均等效圆直径受层片状碳化物溶解和Ostwald熟化机制的影响表现为先减小后增大的趋势。 展开更多
关键词 1cr-0.5mo 循环热处理 珠光体 碳化物 M23C6
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