Cr12Mo1V1钢滚丝轮断裂原因分析

某公司Cr12Mo1V1钢滚丝轮在使用中断裂.为弄清滚丝轮断裂的原因,采用直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电子显微镜等对其进行了化学成分分析、硬度测定、断口分析和金相检验.结果表明:滚丝轮存在较多非金属夹杂物和带状及网状碳化物,增大了脆性,导致其使用中在交变载荷的作用下断裂.

12Cr2Mo1V钢凸台附加填充丝埋弧堆焊工艺研究

针对12Cr2Mo1V钢加氢反应器壳体凸台采用单丝埋弧焊进行堆焊、制造效率低的问题,研究了采用附加填充丝埋弧焊的焊接方法堆焊12Cr2Mo1V材质凸台本体的工艺可行性。研究结果表明,在12Cr2Mo1V钢上采用附加填充丝埋弧焊进行本体堆焊,焊接工艺性良好;其工艺评定试验的各项力学性能完全满足母材的要求,特别是-30℃夏比KV_(2)型缺口冲击试验冲击值均≥54 J,抗回火脆化倾向评定试验结果均满足v Tr54+3Δv Tr54≤0℃的要求。与单丝埋弧堆焊相比,两枪六丝附加填充丝埋弧堆焊凸台可提高生产效率200%~250%。该项工艺研究在满足加钒钢凸台性能的前提条件下,能极大缩短凸台制造周期、节能减排,为加氢反应器先进绿色制造的发展提供了新的制造手段。

锅炉用12Cr1MoV合金钢在高温水蒸气中的腐蚀失效分析

为研究高温环境中水蒸气对12Cr1Mo V合金钢的腐蚀行为,在实验室模拟实际工况,采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线光电子能谱(XPS)和X射线衍射(XRD)等方法对12Cr1Mo V合金钢表面腐蚀产物的形貌和成分进行表征。研究结果表明:在500℃水蒸气中,12Cr1Mo V合金钢表面形成了疏松并龟裂严重的腐蚀产物,导致锅炉减温器发生腐蚀减薄最终失效,腐蚀产物的相组成主要是Fe3O4和Fe2O3。

Cr12Mo1V1冷作模具钢CCT曲线及球化组织退火工艺

Cr12Mo1V1冷作模具钢合金含量高、导热性较差,对其轧制坯设定合理的退火工艺尤为重要。利用Gleeble热模拟试验机测定了Cr12Mo1V1冷作模具钢的相变膨胀曲线,结合金相组织和硬度检测获得了该钢的CCT曲线,同时研究了不同退火工艺对组织的影响规律。结果表明,Cr12Mo1V1冷作模具钢中珠光体组织的转变相区在600~827℃,贝氏体组织的转变相区在300~500℃,马氏体组织转变的临界冷速为0.5℃/s;随着冷速的增加,硬度逐渐增大,在冷速0.5℃/s时达到最大值并趋于稳定;当退火工艺中奥氏体化温度为890~920℃时,碳化物球化效果不佳,且部分碳化物沿晶界析出;当退火工艺中奥氏体化温度为850~860℃时,组织由细小粒状珠光体和少量未转变的残余奥氏体构成;随球化保温时间延长,碳化物的球化效果越好。结合CCT曲线可确定,退火工艺中的奥氏体化温度宜接近Ac1相变点,但不能超过该温度。

12Cr1MoV主蒸汽管线改造工程中的金相组织研究

某石化热电厂在工业管道定期检验中发现主蒸汽管道材质严重劣化后,对其进行整体更换。由于相关标准未规定入厂原材料的球化等级,考虑定期检验以及长时间使用后球化问题,将12Cr1MoVG材料入厂球化等级定为不低于2.5级。集箱、热成型弯管等原材料的球化趋势一般为外表面大于芯部,硬度变化趋势为外表面小于芯部。采用金相组织状态、现场宏观硬度检验对主蒸汽管线剩余寿命进行大致预测是方便可行、效率较高的。

1Cr12Ni2W1Mo1V铣削过程参数对残余应力影响研究

针对汽轮机末级动叶片在实际应用中的抗疲劳性能问题,文章通过对1Cr12Ni2W1Mo1V不锈钢进行不同参数下的加工试验,研究了过程参数对叶片表面残余应力的影响机理及规律。将不同组间的试验数据进行对比得出了结论,并对产生原因进行了分析,认为提高主轴转速有利于残余压应力的加大,而温度热应力对残余拉应力起着主导作用。可在不同加工参数条件下提高叶片表面的残余压应力,减少了后续的喷丸表面处理工序。

汽轮机材料1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢的热压缩流变应力行为

为研究不同工艺参数对汽轮机材料1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢高温变形行为的影响,在变形温度1000~1150℃,应变速率0.005~5 s^(-1)的条件下进行热压缩试验,得到了相应的真应力-真应变曲线。结果表明:1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢的高温流变应力对温度和应变速率比较敏感。通过双曲正弦本构方程和线性回归分析构建1Cr12Ni2W1Mo1V高温塑性变形的本构模型,并将流变应力的预测值与实验值进行比较,二者拟合程度高,表明该模型能较好描述该钢在热变形过程中的流动行为。

六面锻造和超深冷处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响

研究六面锻造和液氮处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响.结果表明,六面锻造加余热淬火处理,使钢中碳化物级别降低1～2级,使钢的奥氏体晶粒度降低2级,从而提高了耐磨性.淬火后再经液氮处理,既降低残余奥氏体含量,提高硬度,又降低钢中残余应力,明显地提高了钢的耐磨性.

提高Cr12MolV模具钢耐磨性的研究

研究了六面锻造+余热淬火以及高频处理条件下钢中残余奥氏体量和残余应力对Cr12MolV的组织和耐磨性的影响。研究结果表明六面锻造+余热淬火可使钢的碳化物细化1～2级,晶粒度细化1～2级,并改善了耐磨性。而残余应力和残A的量越多,耐磨性越低。在所做的各类热处理制度中,残余应力最小的空冷+200℃二次回火试样的耐磨性最好。

退火工艺对Cr12Mo1V1钢组织及硬度与切削性能的影响

试验室研究了Cr12Mo1V1钢的退火工艺,讨论了加热温度、保温时间、等温温度对显微组织和硬度的影响,并进行了不同退火硬度对切削性能的影响试验。试验结果表明:随着加热温度的升高、保温时间的延长和等温温度的提高,显微组织中粒状珠光体的碳化物数量减少、由成堆分布的质点转变成均匀分布的球状,同时硬度逐渐降低,切削性能也逐渐改善,最佳工艺为890℃加热后830℃等温退火。在工业化生产中对大尺寸钢材的应用效果较好,硬度202~214HB,切削后表面粗糙度值1.452~1.519μm。

Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物研究

采用金相分析的方法,并结合钢锭的共晶碳化物分析,对Cr12Mo1V1锻制扁钢相当于钢锭头部、中部、尾部不同部位的边部、1/4处和心部的共晶碳化物进行了研究。结果表明:Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物呈网状,边部为细小拉长网状,1/4处和心部为鱼骨形堆积的粗大拉长网状,且鱼骨形堆积心部重于1/4处。而且,锻制扁钢的共晶碳化物呈不均匀性,沿横向方向,从边部、1/4处至心部不均匀性逐渐加重,沿纵向方向,1/4处和心部的不均匀性从头部、中部至尾部逐渐减轻,边部的不均匀性则相反,从头部、中部至尾部逐渐加重。

渗氮、渗硼对Cr12Mo1V钢耐磨性的影响

研究了渗硼、渗氮、硼氮共渗等表面处理对Cr12Mo1V模具钢耐磨性的影响。结果表明:渗硼、渗氮等化学热处理能大大提高工模具的硬度和耐磨性。

高频淬火1Cr12Ni2W1Mo1V钢点蚀萌生机理探讨

测定了高频淬火后经不同温度回火的 1Cr12Ni2W 1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明 ,1Cr12Ni2W 1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关 ,而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb 随氯离子浓度CCl- 增大而降低 ,且Eb 与logCCl- 呈直线关系。对于高频淬火 +低温回火试样 ,在一定氯离子浓度 (4 .373mol/LCl-)下 ,pH值对点蚀电位影响不大 ;而对调质试样 ,pH值对Eb 影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区 :在应力小于 5 0MPa时 ,点蚀电位随应力增加而急剧下降 ;在5 0～ 40 0MPa范围 ,点蚀电位随应力增加而缓慢减小 ;当应力大于 40 0MPa时 ,点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了 1Cr12Ni2W

（30~90）mm×（400~605）mm Cr12Mo1V1（D2）冷作模具扁钢的组织和性能

试验用Crl2MolV1（D2）冷作模具扁钢（/%：1.50C,0.35Si,0.40Mn,12.00Cr,0.95Mo,0.80V）的生产流程为30 t EAF-LF-VD-3 t铸锭轧制-890℃退火工艺。研究了D2冷作模具钢的断面尺寸（/mm：30×400,70×360,90×605）对该钢组织、共晶碳化物的尺寸、分布以及不均匀度、冲击韧性的影响。结果表明,随着扁钢截面尺寸的减小,共晶碳化物的颗粒尺寸、形态以及分布均匀性得到改善,扁钢的碳化物级别由90 mm×605 mm扁钢的4~6级降至30 mm×400 mm扁钢的1~4级,冲击韧性提高;钢的心部共晶碳化物分布最差（4~6级）,边部最好（1~4级）,心部的冲击韧性明显低于边部。

Cr12Mo1V1冷轧工作辊淬火工艺研究

采用冲击、硬度、金相、X射线衍射等手段,研究Cr12Mo1V1钢在不同温度淬火、油冷后试样的组织性能。结果表明:在一定的温度范围内,Cr12Mo1V1钢的冲击韧度先下降后上升,硬度先升高后降低。最终确定Cr12Mo1V1钢的佳淬火温度为1020℃。

Cr12Mo1V1钢表面激光熔覆Fe基合金熔覆层组织与性能的研究

选用Cr12Mo1V1钢作为基体材料,Fe基合金粉末为熔覆材料,以同步送粉的方式在基体表面进行激光熔覆实验。利用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计和摩擦磨损实验机等分析熔覆层的显微组织和性能。结果表明:熔覆层和基体结合处出现了一道明亮区,底部大多由胞状晶组成,熔覆层中部出现较多的树枝晶和粗大的柱状晶,熔覆层顶部出现较多的等轴晶。测得基体的平均硬度为241.78 HV0.2,熔覆层的平均硬度为493.22 HV0.2,熔覆层的硬度为基体的2.04倍,表明熔覆层的硬度比基体明显提升。基体的平均摩擦系数为0.456,而熔覆层的平均摩擦系数为0.375,比基体的略有减小。

Cr12Mo1V1冲头TD盐浴渗钒后热处理工艺研究

将Cr12Mo1V1圆柱形冲头在1020℃硼砂中TD盐浴渗钒处理5 h后,分别进行中温淬火+中温回火、等温淬火+中温回火、低温固溶淬火+低温回火的不同热处理试验。通过基体显微组织分析、覆层和基体显微硬度测试,压力机上冲裁试用测试使用寿命,研究Cr12Mo1V1冲头TD盐浴渗钒后的最佳热处理工艺。结果表明,400℃中温回火试样基体强韧性比较差。基体组织碳化物颗粒度为4级,覆层的硬度低,冲头易发生崩刃失效,冲裁使用寿命只有3.1万次。200℃等温油淬+中温回火覆层的硬度及基体强韧性有显著提升。碳化物颗粒度级别为2级,表面硬度达到2717 HV,基体的硬度为62 HRC,使用寿命明显提升。960℃低温固溶淬火+低温回火覆层的硬度达到2789 HV,基体组织碳化物颗粒度为2级,使用寿命最高,达到4.3万次。

钢锭截面形状对Cr12Mo1V1锻制扁钢和圆钢的共晶碳化物影响

采用金相分析的方法,对4.2t矩形截面钢锭和4t八角形截面钢锭以及锻制的110×460mm扁钢和φ250mm圆钢的共晶碳化物进行了研究。结果表明:4.2t矩形截面钢锭比4t八角形截面钢锭易于获得细的共晶碳化物网,两种钢锭锻制的圆钢均比扁钢的共晶碳化物不均匀度级别低0.5级,而且扁钢共晶碳化物不均匀度角部级别相当、对角线1/4处和心部4.2t比4t钢锭的级别低0.5级;圆钢亦如此,边部级别相当,直径1/4处和心部4.2t比4t钢锭的级别低0.5级。

12Cr2Mo1V钢回火的显微组织及力学性能研究

采用力学性能检测、显微组织观察等方法,研究了回火热处理及焊后热处理对12Cr2Mo1V钢组织及力学性能的影响。试验结果表明：在回火及焊后热处理过程中,在晶界上会有析出相M23C6析出。保温时间越长,晶界上M23C6越多;而M23C6在晶界析出是导致12Cr2Mo1V钢力学性能下降的主要原因。

1Cr12Ni2W1 Mo1 V不锈钢金相组织的探讨

本文较为系统地探讨了 1Cr1 2Ni2W 1Mo1V不锈钢在各种状态下的金相组织 ,为进一步熟悉该钢性能提供了可靠依据。