12Cr2Mo1V钢凸台附加填充丝埋弧堆焊工艺研究

针对12Cr2Mo1V钢加氢反应器壳体凸台采用单丝埋弧焊进行堆焊、制造效率低的问题,研究了采用附加填充丝埋弧焊的焊接方法堆焊12Cr2Mo1V材质凸台本体的工艺可行性。研究结果表明,在12Cr2Mo1V钢上采用附加填充丝埋弧焊进行本体堆焊,焊接工艺性良好;其工艺评定试验的各项力学性能完全满足母材的要求,特别是-30℃夏比KV_(2)型缺口冲击试验冲击值均≥54 J,抗回火脆化倾向评定试验结果均满足v Tr54+3Δv Tr54≤0℃的要求。与单丝埋弧堆焊相比,两枪六丝附加填充丝埋弧堆焊凸台可提高生产效率200%~250%。该项工艺研究在满足加钒钢凸台性能的前提条件下,能极大缩短凸台制造周期、节能减排,为加氢反应器先进绿色制造的发展提供了新的制造手段。

12Cr2Mo1V钢回火的显微组织及力学性能研究

采用力学性能检测、显微组织观察等方法,研究了回火热处理及焊后热处理对12Cr2Mo1V钢组织及力学性能的影响。试验结果表明：在回火及焊后热处理过程中,在晶界上会有析出相M23C6析出。保温时间越长,晶界上M23C6越多;而M23C6在晶界析出是导致12Cr2Mo1V钢力学性能下降的主要原因。

临氢用12Cr2Mo1V锻用钢的留氧冶炼工艺研究

临氢用12Cr2Mo1V锻用钢采用VCD真空浇铸工艺。由于钢液黏度较大,为防止浇铸时大尺寸夹杂物被卷入钢液,质量控制的要点是采取留氧冶炼工艺。LF操作选用电石粒脱氧,电石粒用量根据LF第一个目标样C含量确定。钢液入VD时活度氧控制在（19.0~23.0）×10-6,VD结束时活度氧控制在（14.0~18.0）×10-6。这样的留氧量能确保真空浇铸时,钢液以滴流状态进入钢锭模,从而有效避免钢液卷入中间包熔损耐材类大尺寸夹杂物。

12Cr2Mo1V加氢钢表面缺陷分析

233 t 12Cr2Mo1V加氢钢锭超声检测时,发现水口端有Φ3~4 mm密集缺陷,解剖缺陷部位后采用扫描电镜能谱分析手段,确定了该缺陷主要为高熔点的MgO·Al2O3、CaO·MgO·Al2O3夹杂物。分析夹杂物来源,确定了钢锭无损检测不合格的主要原因,为冶炼生产高质量加氢钢锭提供依据。

12Cr2Mo1V材质火花直读光谱内控样的研制与应用

铬钼合金钢应用广泛,火花原子发射光谱仪是铬钼合金钢化学分析最常用的检测方法,鉴于光谱分析工作中验证光谱分析结果准确性的标准样品需求越来越大,自制铬钼合金钢内控样能够有效保证检测结果准确度并降低成本。本文从试验、定值、均匀性检验、稳定性检验及准确性检验等几个方面详细阐述了12Cr2Mo1V材质光谱内控样的研制及验证过程。

无模型自适应控制在大型12Cr2Mo1V钢热处理中的应用

针对大口径厚壁12Cr2Mo1V钢的加热及焊后热处理,采用中频感应加热并选择无模型自适应控制(MFAC)算法代替传统的PID算法对其加热温度进行控制。首先分析工件的物理参数,计算出加热频率、线圈电流、电源配置等参数,再通过COMSOL软件将得到的各项参数带入,对现场条件进行磁-热耦合的仿真分析,验证计算数据的可行性;之后在SIMULINK仿真平台上搭建MFAC模型并与传统PID模型作比较,并将两种算法实际应用到现场观测加热效果。结果表明,将大型工件加热到目标温度700℃,采用MFAC算法加热的温度波动更小,稳定性更高,均匀性更好。

加氢反应器12Cr2Mo1V钢筒体热处理工艺改进

对12Cr2Mo1V钢筒体锻件热处理后冲击性能,常温以及450℃下强度差等问题进行了理论分析,同时对其热处理工艺进行优化。结果表明：12Cr2Mo1V钢筒体锻件经原工艺处理后,组织中贝氏体含量仅50%,不符合要求。经过930℃锻后退火,930℃水淬以及710℃回火改进工艺处理后,组织全部为贝氏体,强度及冲击吸收能量均符合要求。

基于DB.12Cr2Mo1V钢的大型四辊卷板机卷板减薄分析

通过有限元分析仿真模拟软件Simufact建立板材卷制模型,开展了基于DB.12Cr2Mo1V钢的卷板成形工艺模拟设计,找出板材成形后最大减薄量出现的位置并与实际生产中测量的板材厚度减薄量进行对比,以掌握板材塑性成形技术中的减薄机理,形成有效的缺陷控制方法。有限元分析结果表明:板材成形过程中的等效塑性应变的最大值出现在板材边缘处,由第3道次中左侧辊对板材成形的过度挤压所导致,并观测到板材的中性层发生内移;板材成形过程中最大减薄量出现在板材前端预弯处,减薄量为2.2 mm,与实际生产中测得的结果吻合度较高。最后,提出针对性的优化方案,对实际生产具有一定的参考价值。

12Cr2Mo1V锻件马鞍形接管与筒体焊缝角接接头开裂原因分析

通过宏观检验、化学成分分析、力学性能及显微组织分析、断口观察等方法,分析12Cr2Mo1V筒体与接管角接接头裂纹形成原因。研究表明,钢锭锭身近冒口端的特征,裂纹起裂于热影响区粗晶区接管母材侧;裂损的产生和硬度高分不开,而硬度高的其中一个重要原因是冒口端锻件的上偏析、碳化物析出所致。通过对12Cr2Mo1V锻件材料厚壁角接焊接接头,合理的的热处理工艺可以降低材料和焊接接头的硬度,从而有效避免接头冷裂纹的产生。

1Cr12Ni2W1Mo1V铣削过程参数对残余应力影响研究

针对汽轮机末级动叶片在实际应用中的抗疲劳性能问题,文章通过对1Cr12Ni2W1Mo1V不锈钢进行不同参数下的加工试验,研究了过程参数对叶片表面残余应力的影响机理及规律。将不同组间的试验数据进行对比得出了结论,并对产生原因进行了分析,认为提高主轴转速有利于残余压应力的加大,而温度热应力对残余拉应力起着主导作用。可在不同加工参数条件下提高叶片表面的残余压应力,减少了后续的喷丸表面处理工序。

汽轮机材料1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢的热压缩流变应力行为

为研究不同工艺参数对汽轮机材料1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢高温变形行为的影响,在变形温度1000~1150℃,应变速率0.005~5 s^(-1)的条件下进行热压缩试验,得到了相应的真应力-真应变曲线。结果表明:1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢的高温流变应力对温度和应变速率比较敏感。通过双曲正弦本构方程和线性回归分析构建1Cr12Ni2W1Mo1V高温塑性变形的本构模型,并将流变应力的预测值与实验值进行比较,二者拟合程度高,表明该模型能较好描述该钢在热变形过程中的流动行为。

高强马氏体不锈钢疲劳性能及裂纹扩展的研究

通过疲劳试验研究1Cr12Ni2W1Mo1V马氏体不锈钢的疲劳性能和裂纹扩展,并对断口形貌进行扫描分析。结果表明:1Cr12Ni2W1Mo1V钢疲劳强度为518 MPa,疲劳裂纹门槛值ΔKth为3.619 8 MPa·m1/2,符合奥金格公式;断口处分布大量的韧窝和撕裂棱,表现为脆性断裂特征,但是在瞬断区可见撕裂棱,表现为韧性断裂特征。

国产不锈钢双电渣堆焊材料在加钒钢加氢反应器上的应用

介绍了将国产不锈钢双层电渣堆焊材料应用于12Cr2Mo1V钢加氢反应器内壁堆焊的制造技术。采用适当的焊接规范参数,通过焊接操作和焊接工艺的控制,经100%超声检测、渗透检测,化学成分分析、铁素体检测,结果显示堆焊层性能均满足技术要求。

高频淬火1Cr12Ni2W1Mo1V钢点蚀萌生机理探讨

测定了高频淬火后经不同温度回火的 1Cr12Ni2W 1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明 ,1Cr12Ni2W 1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关 ,而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb 随氯离子浓度CCl- 增大而降低 ,且Eb 与logCCl- 呈直线关系。对于高频淬火 +低温回火试样 ,在一定氯离子浓度 (4 .373mol/LCl-)下 ,pH值对点蚀电位影响不大 ;而对调质试样 ,pH值对Eb 影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区 :在应力小于 5 0MPa时 ,点蚀电位随应力增加而急剧下降 ;在5 0～ 40 0MPa范围 ,点蚀电位随应力增加而缓慢减小 ;当应力大于 40 0MPa时 ,点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了 1Cr12Ni2W

大型加氢反应器混晶组织热处理消除方法

采用临界区等温退火细化奥氏体晶粒,得到平衡组织,消除了12Cr2Mo1V锻件组织中混晶现象,从而提高了12Cr2Mo1V锻件的低温冲击性能。

（30~90）mm×（400~605）mm Cr12Mo1V1（D2）冷作模具扁钢的组织和性能

试验用Crl2MolV1（D2）冷作模具扁钢（/%：1.50C,0.35Si,0.40Mn,12.00Cr,0.95Mo,0.80V）的生产流程为30 t EAF-LF-VD-3 t铸锭轧制-890℃退火工艺。研究了D2冷作模具钢的断面尺寸（/mm：30×400,70×360,90×605）对该钢组织、共晶碳化物的尺寸、分布以及不均匀度、冲击韧性的影响。结果表明,随着扁钢截面尺寸的减小,共晶碳化物的颗粒尺寸、形态以及分布均匀性得到改善,扁钢的碳化物级别由90 mm×605 mm扁钢的4~6级降至30 mm×400 mm扁钢的1~4级,冲击韧性提高;钢的心部共晶碳化物分布最差（4~6级）,边部最好（1~4级）,心部的冲击韧性明显低于边部。

1Cr12Ni2W1 Mo1 V不锈钢金相组织的探讨

本文较为系统地探讨了 1Cr1 2Ni2W 1Mo1V不锈钢在各种状态下的金相组织 ,为进一步熟悉该钢性能提供了可靠依据。